Page 106 - 《应用声学》2020年第3期

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的下表面传递给油底壳 [10] ，同时，在除螺栓孔外的 到LMS Virtual Lab 中计算强迫振动)，限于篇幅限
接触面上存在密封胶，起到隔振作用，可近似地认为 制，在此仅列出 1、13、18 (编号如图 1(a) 所示) 三个
仅通过螺栓传递激励，所以，可按图 1 所示在螺栓孔 点的振动加速度载荷，频率范围为 100 ∼ 3000 Hz，
节点上施加激励载荷进行计算。目前，激励载荷的 如图 4 所示。同时，测取油底壳底面处的振动加速
获取方式主要有三种，一是通过多体动力学软件计 度响应和底面30 cm近场的声压级作为试验校对数
算获取激励载荷 [11] ；二是通过经验公式推导获取标 据，测点位置如图5和图6所示。
准激励载荷 [12] ；三是在发动机工作过程中，测量连
接螺栓上的振动加速度信号作为激励载荷。
本文在发动机转速 900 r/min、空载工况下实
际测量所有连接螺栓上3 个方向振动加速度信号作
为激励，直接把采集的振动加速度信号施加到对应 1 2
的节点上 (如图 1(a) 所示) 计算油底壳的振动响应， 3
每秒采集10次数据，把螺栓1 ∼ 18点激励数据转换
成频谱图，输出 UNV 格式文件 (该格式可直接输入

0.16 图 5 油底壳底部振动响应点位置
૝үҫᤴएᣒᕳ
y x z Fig. 5 Position of vibration response point at bot-
0.12
૝үҫᤴए/g 0.08 tom of oilpan

0.04

0
200 1000 1500 2000 2500 3000
ᮠဋ/Hz
(a) ᛃಟ1ܫ

૝үҫᤴएᣒᕳ z
x
y
૝үҫᤴए/g 0.02

0.01

0
200 1000 1500 2000 2500 3000
ᮠဋ/Hz

(b) ᛃಟ13ܫ
0.06 图 6 油底壳底部 30 mm 麦克风测点
૝үҫᤴएᣒᕳ
x y z Fig. 6 Microphone measurement point 30 mm
૝үҫᤴए/g 3.2 强迫振动分析及试验对比
from the bottom of oilpan
0.04
0.02
由于计算辐射噪声的边界元模型是以结构有
0 限元的强迫振动分析结果作为输入边界，为此需
200 1000 1500 2000 2500 3000
ᮠဋ/Hz 先对油底壳的进行强迫振动特性计算。首先，把耦
(c) ᛃಟ18ܫ
合模态计算结果导入到LMS Virtual Lab计算软件
图 4 螺栓处振动加速度载荷 中，在该软件中生成流固耦合交互面；然后，把试验
Fig. 4 Vibration acceleration load at bolt 测得的所有螺栓处的振动加速度载荷施加到对应