Page 6 - 《应用声学》2025年第1期
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                                                               及边界反射,伴随着弯曲振幅不断累积增大,在特
             0 引言
                                                               定位置创造高能量密度区域,实现对声波的捕获与
                 随着人们对功率超声技术应用需求的日益增                           聚焦。在理想情况下,当特定位置的厚度趋近于 0
             长,提高功率超声振动系统的辐射声强和声处理范                            时,弯曲波的相速度和群速度将趋近于 0,弯曲波
             围是当前亟需解决的问题             [1−5] 。为了解决这些问            数和振幅将趋近于无穷大。然而,在实际情况中是
             题,专家学者们分别从开发新型材料、改良系统结构                           不可能实现厚度为 0 的。但是,尽管存在一定的截
             以及优化工艺流程等方面入手,提出了不同的解决                            断厚度,ABH 结构的声波捕获与聚焦特性仍会存
             方案。在开发新型材料方面,目前已取得一定进展,                           在 [43−45] 。然而,经过文献调研发现,ABH结构目前
             开发的新型材料有弛豫型压电单晶材料等。但相比                            的应用主要集中在减振降噪等领域,而利用其局部
             较于传统压电陶瓷,新型材料在耐用性、高温稳定                            的振动增强效应来提升超声振动系统性能的研究
             性等方面仍然存在一些技术挑战                [6−8] 。另外,工艺        相对有限。
             流程的优化往往决定了功率超声振动系统的实际                                 基于此,本文旨在利用 ABH 独特的振动增强
             工况,但也受限于材料和结构特性,例如压电材料的                           特性来开发新型功率超声振动系统,主要工作包括
             占比将直接决定振动系统的功率容量,工艺的优化                            直梁式和曲梁式 ABH 超声手术刀的模型设计、振
             很难突破辐射功率的上限            [9−11] 。相较而言,改良功           动及声场探究以及离体组织切割实验验证。此外,
             率超声振动系统的设计结构是目前最为常见且高                             还介绍了探针浸入式和圆环浸入式 ABH 化学反应
             效的方法。                                             器的模型设计、振动及声场探究以及超声空化实验
                 对于传统的纵向振动夹心式超声换能器而言,                          观察。希望通过开发适用于不同领域的新型功率超
             由于受到一维理论的限制,其横向尺寸必须远小于                            声振动器件来验证ABH设计优化思路的可行性,同
             纵向尺寸,因此其声处理面积受到严重限制                    [12−14] 。  时也为高性能、高效率功率超声振动系统的开发提

             针对这种换能器,改良其设计结构的方法有很多,其                           供创新设计方案与研究参考。
             中一种就是在换能器的前端结构复合各种形状的
                                                               1 ABH超声手术刀
             辐射头,例如管、环、板、柱、球等             [15−19] 。另外一种
             就是采用耦合振动设计,即同时激发振动系统的多
                                                                   超声手术刀是一种利用高速振动实现切割、止
             种振动模态来提升声处理面积               [20−24] 。例如,将纵
                                                               血、分离和牵引生物组织的外科手术器械。因其
             向振动换能器与径向夹心式换能器或者金属圆筒
                                                               具有切割速度快、操作灵活性强、出血少、无烟雾
             进行结构复合,可以同时激发换能器的纵向振动模
                                                               产生以及副作用小等优点,在现代外科手术中得
             态和径向振动模态以实现多维声辐射                  [25−27] 。总体
                                                               到广泛应用      [46−49] 。目前常规的超声手术刀通常由
             而言,以上方法对于提升振动系统声处理范围具有
                                                               夹心式压电换能器、变幅杆、刀杆以及工作刀头组
             显著效果,但是同样也存在声阻抗匹配困难、辐射
                                                               成。然而,由于设计结构的限制,常规超声手术刀
             面积增大导致 Q 值降低以及辐射声强有限等问题。
                                                               仅在纵向振动模式下进行操作,导致其切割角度
             因此,开发一种既能增大功率超声振动系统声处理
                                                               和工作能力存在限制           [50] 。现代外科手术面临多样
             范围又能保证一定辐射声强的结构优化方案是非
                                                               化挑战,这对超声手术刀的振动性能提出了更高要
             常有必要的。
                                                               求。因此,本节将 ABH 设计嵌入到超声手术刀头
                 声黑洞 (Acoustic black hole, ABH) 结构作为
                                                               中,提出两款 ABH 超声手术刀,并对其进行系统
             目前最热门的声学功能性结构之一,在减振降
                                                               研究   [51−52] 。
             噪  [28−30] 、能量收集   [31−33] 、波动调节   [34−35]  和粒
             子操控   [36−37]  等领域展现出显著的应用优势和发                    1.1  直梁式ABH超声手术刀
             展潜力。根据不同的应用场景,出现了各种形式的                            1.1.1 模型设计
             ABH 结构,包括直梁式、曲梁式、螺旋式、圆环式                              图 1 为直梁式 ABH 超声手术刀的结构示意图。
             等  [38−42] 。这些结构的基本物理机制是通过调整结                     将超声手术刀整体长度设计为 5 个纵振半波长,总
             构的厚度变化规律,减小局部弯曲波的传播速度以                            长为229.2 mm。换能器、两个变幅杆、传振刀杆以及
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