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426 2019 年 5 月

2.2.2 径向探测深度研究 地层之间存在流体环时，地层声阻抗的变化对反射
表2 中2 号和图 6(b) 的模型井实验测量结果见 波的影响并不明显，反射波幅度增大主要由第二界
图 8，图 8 为第一界面胶结好条件下，水泥环厚度分 面胶结差引起。
别为 40 mm 和 10 mm 时第二界面胶结好和胶结差
0.03
扇区为 60 时反射波幅度变化对比图。由图8 可见， ܦ᫾ઈ࠵-ᑛፇݞ
◦
同一水泥环厚度下胶结好和胶结差波形对比，胶结 0.02 ܦ᫾ઈܸ-ᑛፇݞ
差时反射波的幅度增强；水泥环同一胶结状况下，随 0.01
着水泥环厚度的增加，来自第二界面的反射波在时 ࣨए 0
域上明显滞后，与套管波首波易于区分；若水泥环厚
度小于 10 mm，第二界面反射波在时域上与套管波 -0.01
首波难以区分，很难提取到可靠的反射波进行水泥 -0.02
20 40 60 80 100 120 140 160
环第二界面胶结评价。
௑ᫎ/ms
(a) ኄႍ̄᭧ᑛፇݞˀՏڡࡏ౎͈ʾฉѵ฾᧚
0.02
40 mm-ᑛፇݞ
40 mm-ᑛፇࣀ 0.03
ܦ᫾ઈ࠵-ᑛፇࣀ
0.01 0.02 ܦ᫾ઈܸ-ᑛፇࣀ

ࣨए 0.01
ࣨए 0
0

-0.01
-0.01
20 40 60 80 100 120 140 160
-0.02
௑ᫎ/ms 20 40 60 80 100 120 140 160
(a) ඵซဗԒए40 mm௑ฉॎ฾᧚ ௑ᫎ/ms
0.02 (b) ኄႍ̄᭧ᑛፇࣀˀՏڡࡏ౎͈ʾ௑ฉѵ฾᧚
10 mm-ᑛፇݞ
10 mm-ᑛፇࣀ
图 9 地层条件变化研究结果分析
Fig. 9 Analysis of the change of formation condi-
0.01
tion in model wells
ࣨए

0 3 结论

(1) 本文对CBMT贴壁声场响应特征进行了系
-0.01
40 60 80 100 120 140 160
统数值模拟，得出在 CBMT 贴壁全波波形中，来自
௑ᫎ/ms
于水泥环外侧的反射波幅度与第二界面胶结扇区
(b) ඵซဗԒए10 mm௑ฉѵ฾᧚
大小关系明显，第二界面胶结差扇区越大，反射波幅
图 8 径向探测深度研究结果分析 度越强的结论。同时得出，该反射波会受到水泥环
Fig. 8 Analysis of the results of radial detection 第一界面胶结情况、水泥环厚度、水泥声阻抗及地
depth study in model wells
层声阻抗等因素的影响。
2.2.3 不同地层条件对第二界面探测的影响 (2) 用实验室物理模拟的方式对利用CBMT仪
表 2 中 3 号和图 6(c) 的模型井实验测量结果见 器贴壁全波波形实现水泥环第二界面胶结状况评
图 9，图 9 为两种地层条件 (不同声阻抗下) 采集的 价影响因素及周向、纵向分辨率进行了验证，得到
全波波形对比图。由图 9 可知，全波波形中最先到 了与数值模拟结果相一致的结论。
达的是套管波，之后到达的是来自第二界面的反射 (3) 本文以理论及实验相结合的方式得出了利
波，当第二界面胶结好时，可清晰观测到反射波幅度 用CBMT贴壁全波波形，可获取第二界面反射波信
随着地层声阻抗变大，其幅度上升明显；但在水泥和 息，进而可以评价第二界面胶结成像的技术可行性。