Page 35 - 《应该声学》2022年第2期

第 41 卷 第 2 期 康钟绪等： 分布式通风消声板特性研究 203

20 果低于B1结果，但在1700 Hz以上频率，A1 结果远
MTM
18
FEM
16 高于 B1 结果。图 12 结果对比显示，B2 模型的传递
14 损失曲线呈半拱形形状，随频率增加而升高，升高
͜᤬૯ܿ/dB 10 8 速度随频率增加而降低，传递损失最高接近 34 dB，
12
在1600 Hz 以内范围内无通过频率；而A2模型的传
4 6 递损失曲线在低频存在一个小型的消声拱形，在高
2
频存在半个大型的消声拱形，低频小型消声拱形峰
0
0 800 1600 2400 3200 4000 4800 5600 6400
值在13 dB附近，340 Hz附近存在通过频率，340 Hz
ᮠဋ/Hz
以上频率传递损失快速增加，1600 Hz 附近增加至
图 9 模型 B1 传递损失结果
60 dB。从整个频域看，540 Hz以下的低频范围，A2
Fig. 9 Transmission loss results of model B1
结果低于 B2 结果，但在 540 Hz 以上频率，A2 结果
远高于B2结果。
40
MTM 可见，与直接穿孔的 B 模型相比，内嵌消声单
35
FEM
30 元的 A 模型，具有更好的消声能力，主要体现在中
͜᤬૯ܿ/dB 20 高频范围，在低频范围，A模型传递损失在部分频率
25
低于 B 模型。从而证明，经过对板内嵌消声单元的
15
10 结构设计，可令中高频段的消声效果明显提高，形成
5 具备消声、透气功能的消声板。
0
0 400 800 1200 1600 35
ᮠဋ/Hz A1
30 B1
图 10 模型 B2 传递损失结果 25
͜᤬૯ܿ/dB 15
Fig. 10 Transmission loss results of model B2 20

图 7∼10 的传递损失结果对比显示，修正传递 10
矩阵法与三维有限元法预测结果在有效频率范围 5
内均吻合良好，可见，修正传递矩阵法可以在有效频 0 0 800 1600 2400 3200 4000 4800 5600 6400
率范围内保持接近三维声学有限元的精度，能较为 ᮠဋ/Hz
准确、快捷地计算模型的传递损失。 图 11 模型 A1、B1 的传递损失对比
A 模型的结果对比中，在高频范围逐渐出现差 Fig. 11 Comparison between transmission loss of

异，这是由于复杂结构产生更多的多维波，修正传 model A1 and B1
递矩阵法在过多多维波的影响下，其精度也将有所
70
降低。 A2
60 B2
对比 A1 与 B1、A2 与 B2 模型的传递损失，如 50
图 11、图 12 所示。图 11 结果对比显示，B1 模型的 40
传递损失曲线有两个相同的消声拱形，最高值接近 ͜᤬૯ܿ/dB 30
13 dB，通过频率在 3100 Hz 附近；而 A1 模型的结 20
果曲线存在的两个消声拱形大小不同，低频消声拱 10
形急剧缩小，峰值降低至 3.5 dB 左右，而通过频率 0
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600
也向低频大幅移动，移动至1200 Hz 附近，第二个消 ᮠဋ/Hz
声拱形急剧放大，覆盖从 1200∼6400 Hz 的频率范
图 12 模型 A2、B2 的传递损失对比
围，最高峰值接近了 30 dB，远高于 B1 模型传递损 Fig. 12 Comparison between transmission loss of
失。从整个频域看，1700 Hz以下的低频范围，A1结 model A2 and B2