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                 区域I、II声场的质点振动速度表达式为                 [19]      式 (11)、式 (12) 即为径向声子晶体柱壳在声波激励
                               ∫
                              1    ∂p                          下径向位移与应力的表达式。
                     
                     v r = −        dt, r 6 r 0 ,
                     
                              ρ 0  ∂r                              本文重点关注的是反射声场和透射声场的大
                                ∫                       (5)
                              1    ∂p
                     
                                                              小及其分布情况,而采用力学状态向量传递矩阵法,
                     v r = −        dt, r > r 2N ,
                                   ∂r
                              ρ 3
                                                               可以直接将内外声场与结构场联立起来求解透射
             其中,ρ 0 、ρ 3 分别代表柱壳内外流体的密度。
                                                               系数和反射系数,进而能够消除求解结构场各周期
                 联立式 (1)、式 (2)、式 (4),推导出声压透射 TR
                                                               组元待定系数的复杂性。鉴于在之前的研究中详细
             和反射系数RF表达式为
                             (1)       (1)                  地推导了径向波在径向声子晶体柱壳中由内向外


                   TR = T 0 H 0  (k 3 r)/H 0  (k 0 r) ,
                   
                                                        (6)    传播的力学状态向量传递矩阵,本文在计算过程中

                                      (1)                                      [21]


                    RF = R 0 J 0 (k 0 r)/H  (k 0 r) .       直接引用相关方程            。
                                       0
                                                                   求解透射系数以及反射系数的前提需先求出
                 隔声量的一般通式可表示为
                                                               未知系数 R 0 和 T 0 ,应用声固耦合协调条件来进行
                            TL = −20 lg TR.             (7)
                                                               求解,即在柱壳内壁 (r 0 ) 和柱壳外壁 (r 2N ) 界面处
                 联立式 (6)、式 (7) 即可推导出径向声子晶体柱                    固体和流体的法向振速相等、固体的法向正应力与
             壳隔声量的具体表达式。                                       流体的声压相等:
                 径向声子晶体柱壳内外侧的声压级之差为                             
                                          (     )                                                ,
                                                                  σ r (r, ω) | r=r 0 ,r 2N  = p(r, ω)| r=r 0 ,r 2N
                                            p out                                                        (13)
                     IL = L out − L in = 20 lg    ,     (8)
                                                                
                                             p in                 iωu r (r, ω)| r=r 0 ,r 2N  = v r (r, ω) | r=r 0 ,r 2N ,
             其中,IL 为声压级之差,L out 、L in 分别表示柱壳内                  求解式(13)即可求出系数R 0 和T 0 。
             外层的声压级。式(8)中,
                     p out      T 0 H (1)  (k 3 r 2N )         2 数值计算和有限元仿真
                                    0
                         =                        .     (9)
                     p in  H (1) (k 0 r 0 ) + R 0 J 0 (k 0 r 0 )
                             0
                                                                   为了能够说明问题的本质,我们进行一些数值
             1.2 结构场方程
                                                               算例分析。假定柱壳内外的流体介质为理想状态下
                 在中心线声源激励下,弹性固体中只存在纵波。
                                                                                     3
                                                               的水 (ρ 0/3 = 1000 kg/m , c 0/3 = 1480 m/s);柱壳
             纵波在径向声子晶体柱壳中传播的控制方程表示
                                                               本体结构的材料参数如表1所示。
             为  [20]
                  2                           2
                 ∂ u rj  2 ∂u rj  2u rj   1 ∂ u rj                           表 1  线弹性材料参数
                       +        −      =          ,    (10)
                  ∂r 2   r ∂r      r 2   c 2  ∂t 2
                                          Lj                      Table 1 Linear elastic material parameters
                                             √
             式 (10) 中,u rj 代表径向位移,c Lj =       (λ j +2µ j )/ρ j
                                                                  材料    密度 ρ/(kg·m −3 ) 杨氏模量 E/Pa 剪切模量 µ/Pa
             为纵波的波速,λ 和 µ 为拉梅常数,j = 1, 2 代表任
                                                                  钢         7780      20.06 × 10 10  8.10 × 10 10
             意组元中的子层1和子层2。
                                                                  铝         2799       7.21 × 10 10  2.68 × 10 10
                 方程(10)的通解表示为
                                                                有机玻璃        1180       5.35 × 10 10  0.2 × 10 10
                  u rj (r, ω) = CJ 1 (k j r) + DY 1 (k j r) ,  (11)  硬橡胶    1200       0.30 × 10 10  0.11 × 10 10
             其中,C、D 为待定系数,J 1 、Y 1 分别表示一阶第一
                                                               2.1  单一材质柱壳隔声性能分析
             类和第二类柱贝塞尔函数,k j 为波数。
                                                               2.1.1 壳体厚度(d)
                 径向应力表示为
                                                                   首先分析壳体的厚度对隔声性能的影响。图 2
                σ rj (r, ω)
                                                               给出了在声腔尺寸 r 0 = 0.2 m 情况下,声波在不
                  (                                )
                                         2µ j
              = C (λ j + 2µ j ) k j J 0 (k j r) −  J 1 (k j r)  同厚度 (d) 钢质柱壳中传播时隔声量频响曲线。观
                                          r
                   (                               )           察图 2 我们可以发现,这四条隔声量频响曲线均存
                                         2µ j
               +D (λ j +2µ j )k j Y 0 (k j r)−  Y 1 (k j r) . (12)  在较为密集的共振峰和节点,当声波频率接近于TL
                                          r
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