Page 160 - 《应用声学》2021年第3期

478 2021 年 5 月

其中， 分别为铅垂向振动加速度级衰减量 (dB)、Z 振级衰

减量 (dB)；h 为各楼层离地高度 (m)；n 为楼层数；
8.96 + 24.84 lg h, (框架高层)



 ∆h为楼层层高(m)。

 13.08 + 20.07 lg h, (框架多层)
∆VAL= (6) 3.4 框架和剪力墙建筑不同楼层振动分频段预
1.38 + 33.26 lg h, (剪力墙高层)



 测模型

3.52 + 31.87 lg h, (剪力墙多层)

前面所建立的单值振动预测模型与振动源的

41.92 + 12.23 lg h, (框架高层) 频谱 (即变压器底脚处的振动加速度频谱) 相关，为





43.25 + 10.83 lg h, (框架多层) 提高预测精度，可进一步对振动影响进行分频段

∆VL Z = (7)
35.04 + 29.27 lg h, (剪力墙高层) 预测。




 根据仿真得到的各楼层中央点处的振动响应
 13.75 + 39.96 lg h, (剪力墙多层)
值 1/3 倍频程谱，可计算得到各楼层相对于变压器
h = n∆h, (8)
所在楼层在第 i 个 1/3 倍频程上的铅垂向振动加速
其中，VAL n 、VL Z,n 分别为建筑第 n 层楼板中央点 度级衰减量 ∆VAL i ，结果见图7 和图 8，经Z计权后
处铅垂向振动加速度级 (dB)、Z 振级 (dB)；VAL 0 、
可进一步得到各楼层中央点处第 i 个 1/3 倍频程上
VL Z,0 分别为变压器所在楼层 (建筑负一层) 中央点
铅垂向Z振级衰减量∆VL Z,i 。
处振动加速度级 (取变压器 4 只底脚处振动加速度
1ࡏ 5ࡏ
级的算术平均值)(dB)、Z振级(dB)；∆VAL、∆VL Z 120 2ࡏ 6ࡏ
3ࡏ
7ࡏ
40 1ࡏ 5ࡏ 100 4ࡏ 8ࡏ
2ࡏ 6ࡏ ᨥۇՔ૝үҫᤴएጟᛰѓ᧚/dB 80
7ࡏ
3ࡏ
ᨥۇՔ૝үҫᤴएጟ/dB -20 0 60
8ࡏ
4ࡏ
20
40
20
-40
1.25 2 3.15 5 8 12.5 20 31.5 50 80
-60
1/3φᮠሮ˗ॷᮠဋ/Hz
1.25 2 3.15 5 8 12.5 20 31.5 50 80 125200315500 (a) ಴౶ፇ౞
1/3φᮠࣜ˗ॷᮠဋ/Hz
1ࡏ 5ࡏ
(a) ಴౶ፇ౞ 100 2ࡏ 6ࡏ
60 3ࡏ 7ࡏ
8ࡏ
4ࡏ
1ࡏ 5ࡏ 80
2ࡏ 6ࡏ ᨥۇՔ૝үҫᤴएጟᛰѓ᧚/dB 60
7ࡏ
ᨥۇՔ૝үҫᤴएጟ/dB 20 0 40
3ࡏ
40
8ࡏ
4ࡏ
20
-20
0
1.25 2 3.15 5 8 12.5 20 31.5 50 80
-40
1/3φᮠሮ˗ॷᮠဋ/Hz
1.25 2 3.15 5 8 12.5 20 31.5 50 80 125200315500
(b) ҝҧܗፇ౞
1/3φᮠࣜ˗ॷᮠဋ/Hz
(b) ҝҧܗፇ౞ 图 7 多层建筑各楼层中央点 1/3 倍频程中心频率
处铅垂向振动加速度级衰减量
图 6 不同结构类型建筑 0 ∼ 500 Hz 振动加速度级
1/3 倍频程谱 Fig. 7 The attenuation of vertical vibration accel-
eration level at the center frequency of 1/3 octave
Fig. 6 1/3 octave spectrum of 0 ∼ 500 Hz vibra-
at the center point of each floor in multi-story
tion level in the buildings of different structure
buildings
types