Page 108 - 《应用声学》2023年第1期

104 2023 年 1 月

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图 6 ULF-2 型电动式换能器
Fig. 6 ULF-2 moving coil projector
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(b) ൃᑛٺअᦊ஠᝺ծܦ೟
图 8 加速度计及吸声棉设置方式
ᇨฉ٨ Ҫဋஊܸ٨ ηՂԧၷ٨ Fig. 8 The accelerometer and sound-absorbing
cotton used in the test
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首先拆除电动式换能器的壳体和橡胶囊，只保
留驱动振子，测量辐射面上的输出振速，基于式 (4)
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和式 (5) 得到归算后的声源级曲线，这里式 (5) 中的
图 7 实验仪器设备连接示意图 声压基准值修改为空气中的 2 × 10 −5 Pa。然后分
Fig. 7 Schematic diagram of experimental equip- 别测试了带有声腔及在声腔底部敷设吸声棉时的
ment connection 辐射面的振速并归算了声源级曲线，归算的声源级
2.1 声腔底部敷设吸声棉后声源级 结果如图9所示。由3条曲线可以看出，声源级在约

在声腔底部敷设吸声材料抑制声源级起伏，其 100 Hz 处均出现了起伏，考虑到仅有驱动振子情况
原理是通过吸声材料吸收到达声腔底面的声波，达 下不会出现声腔导致的起伏，因此此处起伏是由该
到声腔内传播平面波的目的。此时声腔可等效为无 电动式换能器驱动振子设计缺陷导致的。除去该处
限长波导管，声腔输入端的声阻抗为恒值 ρ a c a 不随 起伏，无声腔结构的电动式换能器的声源级测试曲
频率变化，因此辐射面的输出振速不会出现极值，从 线与传统的理论预报曲线一致：在质量控制区声源
而可以消除声源级起伏。 级曲线平坦无起伏，在高频处由于辐射面自身的弯
在辐射面上粘接加速度计，如图 8(a) 所示，并 曲模态显现，逐渐出现弯曲振动导致的声源级峰值。
在声腔底面敷设吸声棉，如图 8(b) 所示。吸声棉为 这也表明通过测量辐射面振速计算声源级的测试
聚酯纤维材质，厚度50 mm，以1/3倍频程测得的各 方法，相比起在有限区域内测试声压计算声源级更
频点吸声系数如表1所示。 加准确，在电动式换能器校准技术中是值得推荐的。

表 1 吸声棉的吸声系数
Table 1 Sound absorption coefficient of the sound-absorbing cotton

频率/Hz 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000
吸声系数 0.1 0.16 0.22 0.3 0.4 0.65 0.73 0.83 0.89 0.9 0.85