Page 107 - 《应用声学》2025年第2期

第 44 卷 第 2 期 陈江艳等： 微型电动汽车拍频噪声诊断及改进 367

低减振垫的橡胶硬度(60 A调整为50 A)、增加橡胶
高度(15 mm高度调整为20 mm高度)；方案2：在方
案 1 的基础上增加第二级减振，整个减振支架由一
级减振结构变为二级减振结构。

Ԕ࿄গ ஈᤉவವ ͯረ/mm
40.6

图 11 冷却模块有限元模型 0
Fig. 11 Finite element model of cooling module
图 12 冷却模块 1 阶振型
基于相同边界条件，对改进前后冷却模块减振 Fig. 12 The first order of mode shape of cooling
系统 X、Y 、Z 三个方向刚度及 1∼3阶模态频率进行 module
数值分析，数值分析结果如表1所示。
为对比分析减振系统改进前后刚度、模态变化
表 1 冷却模块数值分析结果 情况，基于减振垫实际安装约束条件建立有限元模
Table 1 The result of numerical analysis
型并划分网格，原状态节点总数 240502，单元总数
of cooling module
130093，方案 1 节点总数 248271，单元总数 132265，
刚度 N/mm 模态频率/Hz 方案 2 节点总数 340387，单元总数 157665，其有限
类别
X 向 Y 向 Z 向 1 阶 2 阶 3 阶 元模型如图13所示。
原状态 88.9 92.9 68.6 28.2 31.5 45.5
基于相同边界条件，对改进前后压缩机减振支
改进方案 58.0 60.0 46.2 24.4 28.0 42.1
架X、Y 、Z 三个方向刚度及 1∼3阶模态频率进行数
由数值分析结果可知，冷却模块减振系统改 值分析，数值分析结果如表2所示。
进后 X、Y 、Z 三个方向刚度均有显著降低，平均
表 2 压缩机支架数值分析结果
降幅约为 34%，其中 Y 向降低最为显著，刚度降低 Table 2 The result of numerical analysis
32.9 N/m，降幅约35.4%。改进后，其1∼3 阶模态频 of compressor brackets
率均有降低，平均降低约3.5 Hz，其1阶降低3.8 Hz，
刚度 N/mm 模态频率/Hz
降幅约为13.5%，其模态振型如图12所示。 类别
X 向 Y 向 Z 向 1 阶 2 阶 3 阶
3.3 压缩机支架总成改进及分析 原状态 341.2 339.7 1581.2 32.9 61.4 72.6
压缩机改进主要采取传递路径优化，提高减振 方案 1 119.3 119.0 547.9 20.0 43.4 57.3
方案 2 55.6 63.2 200.0 15.2 28.7 41.7
支架的隔振能力。设计有两种改进方案，方案 1：降

(a) Ԕ࿄গ (b) வವ1 (c) வವ2
图 13 压缩机支架总成有限元模型
Fig. 13 Finite element model of compressor bracket assembly