Page 59 - 《应用声学》2022年第1期

第 41 卷 第 1 期 吴健等： 750 kV 变电站电晕噪声的影响与防治 55

2.2 全站电晕噪声影响仿真 Noise level
LrD
in dB(A)
考虑到在运变电站构架区停电困难，因此采用 40 < <= 40
<= 42
42 <
<= 46
44 < <= 44
46 < <= 48
仿真模拟 [10−11] 的方法分析电晕噪声对声场分布 48 < <= 50
<= 52
50 <
52 < <= 54
54 < <= 56
56 < <= 58
的影响，在 soundPLAN [12−14] 中建立 750 kV 变电 58 < <= 60
<= 62
60 <
62 < <= 64
64 < <= 66
站声场仿真模型。其中变压器、电抗器等主设备按 66 < <= 68
<= 70
68 <
70 <
<= 74
72 < <= 72
74 < <= 76
照体声源建模，各设备的声功率级分别依照《电力 76 <
变压器第10部分：声级测定》 的要求进行测量及
[15]
计算；42 处电晕点根据发声体尺寸的不同，将软母
线、跳线、引下线、出线等线状发声体按照线声源建
模，将终端球、软连接、均压环、引下线二变一金具等
按照点声源建模，各声源源强依照《高压输电线路 图 7 变电站综合声场分布
和变电站噪声的传声器阵列测量方法》的要求进行 Fig. 7 Substation sound field distribution induced
测量，并进行声功率计算。本文所建模型中参数取 by main equipments and corona
值如表1所示。
Noise level
LrD
表 1 仿真参数 in dB(A) <= 40
40 < <= 42
42 < <= 44
Table 1 Simulation parameters 44 < <= 46
<= 48
46 <
48 < <= 50
50 < <= 52
52 < <= 54
54 < <= 56
56 < <= 58
发声设备 声功率级/dB(A) 58 < <= 60
60 <
<= 62
62 < <= 64
64 < <= 66
66 < <= 68
主变压器 85.5∼89.2 68 < <= 70
70 <
<= 72
主设备 72 < <= 74
74 <
<= 76
高压电抗器 82.5∼86.3 76 <
软母线、跳线、引下线、出线 72.9∼81.8
电晕放电
终端球、软连接、均压环、
61.7∼81.3
引下线二变一金具
按照以上模型计算得出的考虑主设备和电晕
噪声的750 kV变电站综合声场分布如图7所示。为 图 8 仅考虑主设备时变电站声场分布
验证模型准确性，将仿真计算得出的厂界噪声与实 Fig. 8 Substation sound field distribution induced
测厂界噪声对比，结果如表2所示。 by main equipments
由表 2 可知，本模型得出预测值与实测值差值
基本控制在 1.5 dB(A) 以内，保证了模型的准确性， 仅考虑高空声源时，全站声源包括36处750 kV
可以依据该模型开展声场仿真分析。当不考虑电晕 电晕噪声源和 6 处 330 kV 电晕噪声源，此时全站声
噪声时，全站主要噪声源全部为主设备，包括 2组主 场分布如图9所示。
变压器和2组高压电抗器，此时全站声场分布如图8 部分厂界测点处综合噪声值、主设备噪声贡献
所示。 值、电晕噪声贡献值如表3所示。
表 2 预测噪声与实测噪声对比
Table 2 Comparison of predicted noise and measured noise
测点 预测噪声值 实测噪声值 差值
厂界测点位置
编号 L p预测 /dB(A) L p实测 /dB(A) (|L p预测 − L p实测 |)/dB(A)
1 主变附近 56.0 57.3 1.3
2 电抗器附近 61.9 62.1 0.2
3 750 kV 出线下 57.3 58.1 0.8