Page 60 - 《应用声学》2022年第1期

56 2022 年 1 月

表 3 部分厂界测点处噪声值
Table 3 Noise value at the boundary

主设备噪声 电晕噪声
测点编号 厂界测点位置 综合噪声值/dB(A)
贡献值/dB(A) 声能量占比/% 贡献值/dB(A) 声能量占比/%
1 主变附近 56.0 53.1 51.15 52.9 48.85
2 电抗器附近 61.9 60.8 76.81 55.6 23.19
3 750 kV 出线下 57.3 48.8 14.23 56.6 85.77

Noise level 线受邻近带电体的相互影响，表面电场强度高于
LrD
in dB(A)
<= 40
40 < <= 42 导线单独存在时的电场强度，从而出现电晕放电。
42 < <= 44
44 < <= 46
46 < <= 48
48 < <= 50 对 750 kV 二分裂导线进行表面电场仿真计算发
50 < <= 52
52 < <= 54
54 < <= 56
56 < <= 58
58 < <= 60 现，其最大表面场强约为 28.5 kV/cm，综合考虑到
60 < <= 62
62 < <= 64
64 < <= 66
66 < <= 68
68 < <= 70 海拔等因素，实际上站内二分裂导线已处于起晕
70 < <= 72
72 < <= 74
74 < <= 76
状态。
76 <
11.5 m
11.5 m
11.8 m
10.5 m 10.5 m
图 9 仅考虑电晕噪声时变电站声场分布 11.0 m
Fig. 9 Substation sound field distribution induced 11.5 m
11.5 m
by corona
14.0 m
对比图 7 ∼ 9 发现，考虑电晕噪声后变电站声
场分布颜色明显加深，表明电晕噪声对该站的声场
分布有较大影响，结合表 3 部分测点的噪声值分析
图 10 母线区域导线的三层交跨结构
结果可知：(1) 电晕噪声在部分测点处贡献占比可
Fig. 10 Three-layer crossover structure in busbar
达85%以上，成为局部区域的主导噪声源；(2) 部分
area
测点处仅考虑主设备噪声时厂界噪声达标，叠加电
晕噪声后则可能出现超标 (如750 kV出线下)，因此 二分裂导线的电晕噪声防治采用等效扩径的
在进行噪声分析及降噪方案编制中必须考虑电晕 方法，通过增大导线表面曲率半径降低电场强度，从
噪声的影响，才能得到准确的结果。 而降低电晕噪声。具体的，可以通过加装预绞丝、刷
防电晕涂料 [20] 等方式进行处理。
3 不同电晕噪声点的成因及防治
3.2 间隔棒
电晕放电由导体表面场强超过起晕场强引起， 间隔棒放电点主要集中在端部开口处，如
因此电晕噪声防治就是要采取一定的措施降低导 图 11 所示。相关研究表明，电晕放电程度与开口
体表面场强，从而达到降低电晕的目的 [16−19] 。对
角度直接相关，开口角度为 15 时，表面场强可达
◦
于该站来说，引起导体表面电场强度增高的原因不
41.7 kV/cm，可造成严重电晕放电，带来电晕噪
尽相同，治理措施也需要根据电晕成因进行讨论，具 声 [6] 。
体的该站4类主要电晕点及其防治措施详述如下。
间隔棒的电晕噪声防治有两个方面：一是在设
3.1 二分裂导线 备选型时应选择端部开口较小的间隔棒，二是在
二分裂导线主要包括母线、进出线等，在站 设备安装时应尽可能紧固螺丝，将开口间隙控制在
内呈三层交跨结构布置，如图 10 所示。二分裂导 1 mm以内。