Page 26 - 《应用声学》2022年第3期

348 2022 年 5 月

8 4
H 12 ᘿᦊ
H 12 ࠄᦊᄊ)5ԫ૱
4
0 0
-4 H 21 ᘿᦊ
H 21 ࠄᦊᄊ)5ԫ૱
-8 -4
0 3000 6000 9000 0 3000 6000 9000
ᮠဋ/Hz ᮠဋ/Hz
(a) ԿΟᣃॷᒰԿѓ૝٨(ᄱՏ) (b) Կѓ૝٨ᒰԿΟᣃॷ(ᄱԦ)
50 4
H 13 ᘿᦊ H 31 ᘿᦊ
H 13 ࠄᦊᄊ)5ԫ૱ H 31 ࠄᦊᄊ)5ԫ૱
0 0

-50 -4
0 3000 6000 9000 0 3000 6000 9000
ᮠဋ/Hz ᮠဋ/Hz
(c) ԿΟᣃॷᒰԿʼᝈᒦ(ᄱՏ) (d) ԿʼᝈᒦᒰԿΟᣃॷ(ᄱԦ)

6 H 41 ᘿᦊ
ጇѵ1 H 41 ࠄᦊᄊ)5ԫ૱
ጇѵ2
0

-10 -6
0 3000 6000 9000 0 3000 6000 9000
ᮠဋ/Hz ᮠဋ/Hz
(e) ԿΟᣃॷᒰ᯶үᣉ˗ᫎஃ୞(ᄱՏ) (f) ᯶үᣉ˗ᫎஃ୞ᒰԿΟᣃॷ(ᄱԦ)
图 5 各振动测点间的优先级排序图
Fig. 5 Priority ranking of each vibration measuring point

右三角臂和半轴中间支撑点，其他测点之间的结果 时当滑滚比增大时，滚珠滑动比例提升，使得润滑脂
不再展示。 被挤出接触区，润滑油膜厚度变小，形成直接接触和
考虑到轮心区域主要为半轴端和轮毂轴承配 干摩擦，进而产生异响，轮心振动也表现为如图 2 所
合，且该轮毂轴承为同级别车型通用件，驱动轴为新 示的宽频特征，为典型的低频挤压摩擦产生的高频
设计，后续以驱动轴为对象进一步分析。 振动噪声。
2.3.2 驱动轴分析 1000 -15

对右侧轮心振动数据进行转速跟踪分析，发现
异响车速段 (40∼60 km/h) 驱动轴6阶成分明显，由 ͜үᣉᣁᤴ/(rSmin -1 ) ᯶үᣉ6᫽ dB(A) g
于该车型三销轴式万向节采用 AAR 型，其轴向力
导致 3 阶振动不明显 [7] ，因此图 6 在异响车速段无 200 -70
明显 3 阶成分，说明三销轴式万向节不是产生该异 0 ᮠဋ/Hz 200
响的原因。
图 6 右侧轮心振动阶次分析
基于 1.2 节中的分析，钢球与内外沟道始终进
Fig. 6 Order analysis of right wheel center vibration
行滚动和滑动相结合的摩擦运动，且在驱动轴存在
一定夹角时，滑滚比和摩擦力随驱动轴旋转角度表 3 对策改善
现为明显的周期变化 [13] ，每旋转一圈变化一次，因
此，本车型所使用的六沟道球笼式万向节会导致驱 根据上面的分析可知，异响是球笼式万向节内
动轴一周内变化 6 次，故表现为图 6 所示的 6 阶。同 滚内部润滑不足、摩擦力过大导致。在全油门加速