Page 181 - 《应用声学》2022年第4期

第 41 卷 第 4 期 张军等： 混合动力车型燃油箱晃荡声的时变响度评价方法与降噪应用 679

1 X -20 1 X -20
-20
ᮠဋ/kHz ҫᤴए/g(dB) ᮠဋ/kHz ҫᤴए/g(dB)

0 -110 0 -110
5.97 26.85 5.97 26.85
௑ᫎ/s ௑ᫎ/s
-20
1 Y -20 1 Y -20
ᮠဋ/kHz ҫᤴए/g(dB) ᮠဋ/kHz ҫᤴए/g(dB)

0 -110 0 -110
5.97 26.85 5.97 26.85
௑ᫎ/s ௑ᫎ/s

1 Z -20 1 Z -20
ᮠဋ/kHz ҫᤴए/g(dB) ᮠဋ/kHz ҫᤴए/g(dB)

0 -110 0 -110
5.97 26.85 5.97 26.85
௑ᫎ/s ௑ᫎ/s
(a) ࢻΟ෴ኸ (b) ԿΟ෴ኸ

图 9 燃油箱壳体振动加速度的对比
Fig. 9 The acceleration comparison of fuel tank surface vibration

由于在燃油箱内部重新开发防浪结构的周期 10 8
较长，成本增加也较高，因此，从整车的“结构声”传 Ցଆ־ए/Sone 6
递路径上进行优化，以改善车内油箱晃荡声问题就 4 2
更有工程价值与意义。本车型采用的具体优化措施 0 ͖ӑҒ
10
如下：(1) 采用邵氏硬度 HA15 和 20 mm 厚度的海 8 6
绵，替代了硬度 HA40 橡胶垫的初始设计方案 (如 Ցଆ־ए/Sone 4
图 10所示)，提高车身的隔振能力，并保证装配过程 2 0 ͖ӑՑ
中海绵充分的压缩和贴合；(2) 在车身地板和备胎 7 ௑ᫎ/s 27
池的钣金上，增加阻尼胶的厚度；(3) 提升后地毯的 (a) ͖ӑҒ/ՑᄊᢼЯՑଆ٪ܦ௑ԫ־ए฾តࠫඋ
低频隔声性能。 2 60
͖ӑҒ
ᮠဋ/kHz ܦԍጟ/dB(A)

10
0
5.97 26.85
௑ᫎ/s
2 75
͖ӑՑ
ᮠဋ/kHz ܦԍጟ/dB(A)
(a) ʼЋ˳ˉEPDMൃᑛᬦ૝ۙ (b) ๒፦ᬦ૝ۙ

图 10 三元乙丙 EPDM 橡胶与海绵隔振垫的实物图 0 16
5.97 26.85
Fig. 10 Object pictures of EPDM rubber and sponge ௑ᫎ/s
isolation pads (b) ͖ӑҒ/ՑᄊᢼЯՑଆ٪ܦ௑ᮠ៨฾តࠫඋ
图 11 结构路径改进方案对车内后排晃荡声的测试
通过综合主观驾评的对比，在倒挡起步工况，
分析对比
采用 “结构声” 路径优化方案后的车内后排晃荡声
Fig. 11 Test analysis comparison of the structural
问题显著改善，时域历程峰值响度的幅值明显的降 path improvement scheme on the rear row cabin
低，如图11所示。 sloshing sound