Page 179 - 《应用声学》2022年第4期

第 41 卷 第 4 期 张军等： 混合动力车型燃油箱晃荡声的时变响度评价方法与降噪应用 677

• ळК̡᏿͜Ѧ
ܦηՂ 1/3φᮠሮ໚ฉ Ͱᮠᝠి φᮠሮᣁ૱˞ • ᒭႀ/ຉ־ڤξ൤
˚ႍࣜࠕ • ˚ႍᮠࣜξ൤

˟־एᝠካ ྲढ़־एᝠካ ঴־ए
(௑۫ଏᄦ) (ᮠ۫ଏᄦ)
图 4 Zwicker 时变响度计算流程示意图
Fig. 4 Zwicker time-varying loudness calculation process diagram

2
ᮠဋ/kHz ܦԍጟ/dB(A)

0
5.97 ௑ᫎ/s 26.85
(a) Ցଆ௯ᕥܦᄊ௑ᮠ៨colormapѬౢ
70
ܦԍጟ/dB(A)

30
5.97 ௑ᫎ/s 26.85
(b) Ցଆ௯ᕥܦᄊAᝠిܦԍጟѬౢ
11
־ए/Sone

0
5.97 (c) Ցଆ௯ᕥܦᄊ௑ԫ־एૉಖѬౢ ௑ᫎ/s 26.85

ኄʷ൓฾ត ኄ̄൓฾ត ኄʼ൓฾ត ኄپ൓฾ត

图 5 车内后排晃荡声时频测试分析与声品质指标的对比
Fig. 5 The sloshing analysis comparison of time-frequency spectrum and sound quality index in
rear row cabin

1.4 车内后排晃荡声的声品质分析 价之间的差异，主要原因是由于 A 计权过多地计及

按照 1.3 节所述的 DIN 45631/A1(混响场) 时 了中/高特征频带成分的影响，这说明 A 计权声压
变响度标准计算方法，图 5 比较了该车型车内后排 级方法并不适合车内晃荡声品质的评价。另外，根
晃荡声测试的时频谱、A 计权声压级和时变响度指 据图 5(a) 的时频谱分析结果，可以发现车内晃荡声
标的分析结果。由于实际测试过程中存在车辆操 主要分布在450 Hz 以内的低频范围，因此采用响度
作的偏差，这 4 次重复测试的车内晃荡声次数和幅 计权方法也吻合其低频的分布特征，这也说明了车
值大小略有细微的差异。但总体而言，在每次测 内晃荡声采用时变响度指标评价的合理性。
试过程中，车内人员能够主观感知到 4 ∼ 5 次的冲
2 油液晃荡声的潜在机理分析
击晃荡声。如图 5 所示，虚点线绿色圈标识出了车
内后排的前 2 ∼ 3 次晃荡冲击声，而虚点线红色圈 在车辆的起步、制动停车或者转弯过程中，部
标识出了后 2 次的车内晃荡冲击声。根据图 5(b) 和 分充液燃油箱在惯性载荷的作用下，可能出现复杂
图 5(c) 的时域峰值对比，可以发现在后 2 次的晃荡 的撞击、拍击、挤压、翻卷和飞溅等现象，并具有一定
冲击声峰值对比 (虚点线红圈)，A 计权声压级幅值 的随机性和非线性。
明显比时变响度峰值更大，但是车内驾乘人员却很 汽车燃油箱油液晃荡的等效动力学模型如图 6
难主观地察觉到这几次晃荡冲击声，这种主客观评 所示。L 和 H 为油箱前/后长度和高度，M 0 为未扰