Page 146 - 《应用声学》2023年第4期
P. 146

808                                                                                  2023 年 7 月


             H n 代表观测矩阵,K n 表示卡尔曼增益矩阵,ˆr n 表                       由式 (7) 乘以式 (12) 减去式 (6) 乘以式 (13) 可
             示 r n 的估计量,I 表示单位矩阵,Σ n 和 Γ n 分别是                 得
             过程噪声和观测噪声的协方差。
                                                                                   dρ(t)
                 利用 EKF 算法得到 α、β、γ、δ 和λ的估计值后,                                           .                (14)
                                                                                     dt
             根据式 (9) 和式 (10) 可得到 a、b x 、b y 、sin(ξ x − ξ y )
             和 cos(ξ x − ξ y ) 的值,进而可以求出正交项式 (6) 和                 对 式 (14) 进 行 积 分 可 得 到 ρ(t), 传 统 的
             式 (7)。                                            DCM 解调方法在积分之后的结果可以表示为
                                                                 2
                 在通过第二步得到正交信号的值后,EKF-                          B J 1 (C)J 2 (C)φ s (t),在不考虑非线性因素干扰的情
             DCM 方法的第三步是利用 DCM 方法解调出声信                         况下,各系统参数均为固定值,因而除去参数 B 和
             号φ s (t)。                                         C 的影响即可解调出声信号 φ s (t)。但在非线性因
                 记 ρ(t) = φ s (t) − ξ y ,在得到正交项式 (6) 和         素的影响下,DCM方法积分后得到的是φ s (t) − ξ y ,
             式 (7) 两式后,可以依照传统 DCM 解调方法的思                       需要消除 ξ y 的影响才能解调出声信号 φ s (t)。通常
             路,对其分别求微分可得                                       情况下,各非线性因素变化十分缓慢,可将 ξ y 看
                                    dρ(t)
                             cos ρ(t)    ,             (12)    作一个低频量,因而可利用高通滤波消除 ξ y 的影
                                      dt
                                                               响,得到声信号 φ s (t)。综上所述,本文中所提出的
                                     dρ(t)
                             − sin ρ(t)   .            (13)    EKF-DCM解调方法的原理如图5所示。
                                      dt
                               cos2pft
                                               x(t)
                                        Ͱᤰ໚ฉ                         sinρ(t)    ॲѬ
                                                    E  a    sin(ξ x-ξ y)
                         E(t)                       K
                                                      b x  b y  cos(ξ x -ξ y )
                                                    F
                                       Ͱᤰ໚ฉ                          cosρ(t)    ॲѬ

                                                y(t)
                               cos4pft
                                                                                         d ρ(t)
                                                                           ρ(t)           dt
                                                       ϕ s (t)    ᰴᤰ໚ฉ            ሥѬ
                                                 图 5  EKF-DCM 方法原理图
                                       Fig. 5 Schematic diagram of the EKF-DCM methods


                 根据上述介绍和图 5,可将 EKF-DCM 方法的                     2 计算机仿真与实验验证
             具体过程总结如下:光纤水听器的输出信号 E(t)
                                                                   分别进行了计算机仿真和实验对 EKF-DCM
             经过混频和低通滤波后可以得到信号 x(t) 和 y(t),
                                                               方法的有效性进行了验证,并与传统的 PGC-DCM
             x(t) 和 y(t) 在经过整理后可以得到两个相互正交
                                                               方法的性能进行了对比。
             的信号 sin ρ(t) 和 cos ρ(t),利用 EKF 算法对 sin ρ(t)
             和 cos ρ(t) 中的未知参数 a、b x 、b y 、sin(ξ x − ξ y ) 和   2.1  计算机仿真
             cos(ξ x − ξ y ) 进行估计,随后利用 DCM 方法和高                    在计算机仿真的过程中,待测声信号设置为单
             通滤波即可解调出声信号 φ s (t)。EKF-DCM 方法                    频正弦信号,采用基于 Hamming 窗的 Zero-Phase
             与传统的 PGC-DCM 方法相比,在解调过程中将                         FIR 滤波器作为低通滤波器,低通滤波器的通带
             直流干涉光强和交流干涉光强的波动、调制深度                             截止频率和阻带截止频率分别为 5 kHz 和 10 kHz,
             的漂移、载波相位延迟以及伴生幅度调制和相位                             滤波器的阶数为 20。所使用的高通滤波器为基于
             偏移等非线性因素从光纤水听器的输出信号中分                             Kaiser 窗的 Zero-Phase FIR 滤波器,高通滤波器
             离,因而能够抑制非线性因素对 PGC-DCM 解调                         的通带截止频率和阻带截止频率分别为 300 Hz 和
             结果的影响,可以为水声信号的高质量采集提供                             30 Hz,阶数为 4644。仿真中所使用的具体参数如
             参考。                                               表 1所示。
   141   142   143   144   145   146   147   148   149   150   151