Page 144 - 《应用声学》2023年第4期
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             致直流干涉光强和交流干涉光强的变化,光路和电                            示调制激光器所引起的相位偏移。
             路传输延迟和模数转换等因素可能会引入一定的                                 传统的 PGC-DCM 方法的解调原理是对式 (1)
             相位延迟     [10−11] 。此外,在 PGC 内调制方案中,直               进行混频和低通滤波,从而得到一对相位中包含
             接对光源进行频率调制会造成激光器输出功率不                             φ s (t) 的正交项,将这对正交项微分后交叉相乘再
             稳定,使得输出光强出现波动,这种现象被称为伴生                           相减的结果积分即可解调出 φ s (t)。不难发现,对
             调幅  [16] 。而对光源所进行的频率调制和随之产生                       式 (2) 进行混频和低通滤波难以得到与对式 (1) 进
             的伴生调幅现象的相位可能也是不同步的                     [11−12] ,  行处理后类似结果,因而无法直接利用 DCM 方法
             这二者间的相位差称为相位偏移。                                   进行解调,需要对其进行一定的改进。利用三角
                  cos2pft                                      函数的性质,对式 (2) 混频和低通滤波后的结果进
                               x↼t↽                            行整理可以得到两个彼此正交的信号,然后利用
                        Ͱᤰ໚ฉ       ॲѬ
                                                               DCM 方法即可完成剩余的解调过程。根据这个思
                                                      ϕ s ↼t↽
              E(t)                                ሥѬ
                                                               路,本文对传统的 PGC-DCM 方法进行改进,提
                                                               出了一种基于 EKF 椭圆参数估计的 PGC 解调方
                        Ͱᤰ໚ฉ       ॲѬ
                               y↼t↽                            法(EKF-DCM)。如图3 所示,EKF-DCM方法可分
                  cos4pft                                      为3步。

                   图 2  传统的 PGC-DCM 解调原理示意图
                                                                       டေѣʷ       ѾၹEKF       ѾၹDCM
               Fig. 2  Schematic diagram of traditional PGC-     E↼t↽  ࠫᄱͯ˗       ካขරᝍ         வขᤉᛡ    ϕ s ↼t↽
                                                                      ӊեϕ s ↼t↽   ൤̔ᮊ˗ᄊ        ᝍូࣳѬ
               DCM demodulation                                        ᄊ൤̔ᮊ       ళᅼԠ஝         ሏѣϕ s↼t↽
                 上述非线性因素都会对 PGC 解调结果产生影
                                                                         图 3  EKF-DCM 方法的基本思路
             响,在考虑这些非线性因素的干扰时,光纤水听器的
             输出信号转换为电信号后可表示为                [10−12]                  Fig. 3 Basic idea of EKF-DCM method
                                               {
              E(t) = [1 + m cos(2πft + φ 0 + φ m )] A
                                                                   第一步,将光纤水听器的输出信号混频、低通
                                                    }
                     + B cos[C cos(2πft + φ 0 ) + φ s (t)] , (2)  滤波并整理出一对正交信号:
             其中,m 表示伴生调幅系数,f 表示载波频率,φ 0 表                          在传统的 PGC-DCM 方法中,一般是将式 (2)
             示系统传输延迟等因素所带来的相位延迟,φ m 表                          以贝塞尔函数的形式展开:


                                                              {      {
                             E(t) = [1 + m cos(2πft + φ 0 + φ m )] A + B J 0 (C)

                                        ∞                              }
                                       ∑       i
                                    + 2    (−1) J 2i (C) cos[2i(2πft + φ 0 )] cos φ s (t)
                                        i=1
                                        {                                        }         }
                                           ∞
                                           ∑
                                                  i
                                    + B 2     (−1) J 2i−1 (C) cos[(2i − 1)(2πft + φ 0 )] sin φ s (t) .    (3)
                                           i=1
                 将式(3)分别乘以cos 2πft和cos 4πft,并低通滤波去除所有频率不低于f 的项后可以得到:
                                    1
                              x(t) =  mA cos(φ m + φ 0 ) − BJ 1 (C) cos φ 0 sin φ s (t)
                                    2
                                       1
                                     + mB[cos(φ m + φ 0 )J 0 (C) − cos(φ m − φ 0 )J 2 (C)] cos φ s (t),   (4)
                                       2
                                    1
                              y(t) =  mB[− cos(φ m + 2φ 0 )J 1 (C) + cos(φ m − 2φ 0 )J 3 (C)] sin φ s (t)
                                    2
                                     − BJ 2 (C) cos 2φ 0 cos φ s (t).                                     (5)
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