Page 231 - 《应用声学》2023年第4期

第 42 卷 第 4 期 陈慈龙等： 某轻客低速轰鸣分析与改进 893

۳ᆩ࿄গᣁՔᓬ૝ү 函数优化明显。进行实车验证确认前风窗下横梁和
1.0
ᣁՔᓬҫүҧծ૝٨ 尾门有 X 向模态，前围板受迫响应。可通过对前围
0.8 ᣁՔᓬ૝ү 板进行凸筋处理、对前风窗下横梁和尾门进行增加
૝үҫᤴए/g 0.6 CBS加强。CBS一般是由热膨胀结构粘胶与工程化
0.4
0.2
属，通过热膨胀结构胶粘接于车身空腔截面，能够提
1000 1200 1400 1600 1800 2000 骨架组成，骨架材料可选工程塑料、碳纤维、合金金
ᣁᤴ/(rSmin -1 )
升车身刚度，兼顾降低重量。采用工程塑料结构的
(a) ᣁՔᓬ૝ү
CBS 还具有开发周期快的优点 [10] 。CBS 可作为快
速加强车身结构件的有效方案。
68 ۳ᆩ࿄গᢼЯ٪ܦ
ᣁՔᓬҫүҧծ૝٨
64 3.2.1 前风窗下横梁和前围板
ᢼЯ٪ܦ
ܦԍጟ/dB(A) 56 频率频响函数(Frequency response function, FRF)
60
实车测试前风窗下横梁存在 45 Hz 附近有对应
52
48
1000 1200 1400 1600 1800 2000 峰值和对应 NTF 峰值，前围处没有 FRF 频率是受
迫响应。图 7(a) 为在前风窗下横梁增加 CBS 工程
ᣁᤴ/(rSmin -1 )
(b) ᢼЯ٪ܦ͖ӑ஍౧ 塑料结构，图 7(b) 为在前围加凸筋加强。由图 8 可
知，在前风窗下横梁和前围两处加强车内 2 阶噪声
图 5 转向节加动力吸振器优化效果
最高优化4 dB(A)。
Fig. 5 Optimization effect of steering knuckle fit
damper

(a) Ғ᮳ቔഷ್ҫCBS (b) Ғڊҫѡ኏

图 7 前风窗横梁加 CBS 和前围加凸筋
Fig. 7 CBS added to the cross beam of windshield
and convex reinforcement added to the cowl panel

70
(a) Ғ᮳ቔʾഷ್ˁҒڊ˗ᤰ᥋ᆶᤌଌ
65
ܦԍጟ/dB(A)
60 60
55 55

٪ܦ/dB 50 50
45
45
Ԕݽ࿄গ
40 Ғ᮳ቔʾഷ್ҫCBS֗Ғڊѡ኏
40
۳ᆩ࿄গ
35
Ғ᮳ቔʾഷ್ˁ 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200
˗ᤰ᥋ᆶᤌଌ
30 ԧү఻ᣁᤴ/(rSmin -1 )
20 30 40 50 60 图 8 前风窗下横梁加 CBS 和前围凸筋车内 2 阶噪声优
ᮠဋ/Hz
化效果
(b) దᬍЋѬౢѓ૝٨ᢼᢶ߷ᜉག҂ᢼЯᄊ٪ܦ͜᤬Ѧ஝
Fig. 8 Interior 2 nd order noiseoptimization effect of
图 6 前风窗横梁优化 adding CBS to the lower cross beam of windshield and
Fig. 6 FEA analysis on the cross beam of windshield cowl panel with convex rib reinforcement