Page 64 - 《应用声学》2025年第3期

598 2025 年 5 月

接，同时为避免结构中空腔的影响，在模型中添加
ڡ౜࣋ӝ۫ ᫹ࠟెӝ۫
了声腔子系统模拟实际空腔并连接。地板布与防寒
材使用软件中的声学包 (NCT) [10] 代替，设置区域
如图 3 所示，其中地板布声学包设置为软件中 Hard
Rubber材料，厚度为0.003 m，防寒材声学包设置为
软件中 Light Glass Wool 材料，厚度为 0.04 m。将
实测阻尼损耗因子赋予子系统，如图4所示。隔声预
测模型中依据实际容积建立两个声腔分别表示声
源室和接收室，赋予其实际测量的房间吸声系数如 图 3 声学包的区域施加
图5所示，声源室施加Diffuse Acoustic Field(DAF) Fig. 3 Regional application of NCT
模拟声源激励。图 6 为声源室对接收室的耦合损耗
10 -1
因子结果。而声辐射模型中用半无限流体 (SIF) 接 ᨸیె
收模型受激励后产生的辐射噪声，媒介为空气，模拟 Яڡ౜
自由声场。边界条件的设定涉及很多材料，为了尽 10 -2
可能地统一不同样件测试时的边界条件，从而减少
边界条件的差异引起的测试误差，对比了边界条件 ᫾ࡉ૯Ᏺڂߕ
(简支、自由)仿真结果以及参考文献[6] 中不同边界 10 -3
条件下铝型材的 FE-SEA 仿真结果，最终边界条件
选择结果最为贴近的自由边界。
10 -4
表 1 组合地板结构及参数 100 200 400 800 1600 3150 6300
Table 1 Composite floor structure and parameters ᮠဋ/Hz
图 4 板件阻尼损耗因子
名称 厚度/mm 泊松比 密度/(kg·m −3 )
Fig. 4 Plate damping loss factor
地板布 3 0.4896 1100
木质胶合板 19.5 0.2500 700
0.20
减振垫 12 0.4600 290
0.18 ܦູࠉߕጇፒ
木骨 43 0.2500 600 ଌஆࠉߕጇፒ
0.16
防寒材 40 0.4 16
0.14
铝型材 80 0.3296 2700
0.12
ծܦጇ஝ 0.10
ଌஆࠉ 0.08
0.06
ܦູࠉ
0.04
0.02
0
ڡ౜ፇ౞ 100 200 400 800 1600 3150 6300
ܦູ ᮠဋ/Hz
(a) ᬦܦᮕ฾വی
图 5 声腔吸声系数
Fig. 5 Acoustic cavity sound absorption coefficient
ଌஆࠉ
1.2 模型的试验验证
ӧ௄ᬍ
ืʹSIF 车外振动噪声激励通过两种路径传递至车内，
ܦູ 分别为空气传声路径和结构传声路径。空气传声
路径指的是空气声源经由车体缝隙的泄露声或车
(b) ܦᣣ࠱വی
体板件的隔声传递至车内，结构传声路径指的则
图 2 地板结构仿真预测模型 是结构振源经由振动传递至车内 [10] 。考虑到实
Fig. 2 FE-SEA sound insulation model for floor structure 验室的测试条件，主要测试空气声传声，即混响