Page 66 - 《应用声学》2025年第3期

600 2025 年 5 月

结构的声振特性进行预测。本节主要是评估减振垫 在 400 Hz 频率附近，一般受到质量定律的影响，同
材料参数的密度、泊松比以及弹性模量对于地板结 等体积下，减振垫密度的增大，质量的增加在一定程
构声振特性的影响及部分机理分析。 度上起到增加隔声的作用。关于 3150 Hz 后隔声量
变化，当声波频率增大进入吻合效应区时将发生吻
70
合效应，隔声量降低并出现吻合谷，吻合谷过后有
60
一段质量延伸区，是质量定律在高频段的延伸。由
50 图 9(b) 可以看出：减振垫密度对辐射声功率的影响
ᬦܦ᧚/dB 40 主要集中在 400 Hz 频率附近与 3150 Hz 后，随着密
度的增大，辐射声功率降低。
30
65
20
͌ᄾፇ౧R w=49.0 dB
60
10 តᰎፇ౧R w=49.7 dB
55
0
100 200 400 800 1600 3150 6300 50
1/3φᮠሮ˗ॷᮠဋ/Hz 45
(a) ᬦܦ͌ᄾˁតᰎࠫඋ ᬦܦ᧚/dB 40 -3
70 D/ kgSm R w/dB
48.9
300
35
600 49.1
60
30 900 49.3
1200 49.5
50 25 1500 49.7
ܦҪဋጟ/dB 40 20 100 200 1/3φᮠሮ˗ॷᮠဋ/Hz 3150 6300
1600
400
800
30
20 65 (a) ᬦܦ᧚
͌ᄾፇ౧ Overall=65.8 dB
10 60
តᰎፇ౧ Overall=65.1 dB
0 55
100 200 400 800 1600 3150 6300
1/3φᮠሮ˗ॷᮠဋ/Hz 50
ܦҪဋጟ/dB
(b) ܦᣣ࠱͌ᄾˁតᰎࠫඋ 45
图 8 隔声与声辐射特性仿真与试验对比 40 D/ kgSm -3 Overall/dB
300 64.9
Fig. 8 Simulation and experimental comparison of 35 600 64.5
900 64.1
sound insulation and sound radiation characteristics 30 1200 63.7
1500 63.4
25
2.1 密度的影响 100 200 400 800 1600 3150 6300
1/3φᮠሮ˗ॷᮠဋ/Hz
在减振垫厚度为 12 mm、弹性模量为 0.2 GPa、
(b) ᣣ࠱ܦҪဋ
泊松比为 0.4 的情况，仅改变减振垫的密度，对地
图 9 减振垫密度对地板隔声量与辐射声功率的影响
板结构的隔声特性进行预测。设定工况的减振垫
Fig. 9 Effect of vibration-absorbing pad den-
3
密度 D 分别为 300 kg/m 、600 kg/m 、900 kg/m 、
3
3
sity on floor sound insulation and radiated sound
3
1200 kg/m 、1500 kg/m 。隔声及声辐射预测结果
3
power
如图9所示。
由图9(a)可以看出：随着减振垫密度的增大，地 2.2 泊松比的影响
3
板结构整体隔声水平在提高，且主要在中低频段，比 选 取 减 振 垫 密 度 300 kg/m ， 弹 性 模 量 为
如在 250∼630 Hz 频段，隔声量的提高量明显，统计 1.5 GPa 不变，探究减振垫的泊松比对地板结构
3
400 Hz 的隔声量，减振垫的密度增大了300 kg/m 、 隔声特性的影响。预设了9个工况，其泊松比µ分别
3
3
3
600 kg/m 、900 kg/m 和1200 kg/m ，整体地板隔 在0.41∼0.49 变化，变化步长0.01。隔声及声辐射预
声量增大了 1.0 dB、2.2 dB、3.3 dB 和4.4 dB。由于 测结果如图10所示。