Page 68 - 《应用声学》2025年第3期

602 2025 年 5 月

100 Hz处的隔声量提高到125 Hz处的隔声量，再下 率振动速度更快，固有频率更接近 250 Hz，共振效
降到 250 Hz 处的隔声量，再提高到 315 Hz 处的隔 果更明显，地板结构的隔声能力会减弱。借此解释
声量。这主要是因为该频段地板整体结构的刚度对 图13中250 Hz处不同弹性模量隔声量的变化规律，
隔声量有较大的影响，减振垫的弹性模量越大，导致
35
结构的刚度越大，隔声量随着频率的提高而减小。
34
当频率为 250 Hz 时，5 种工况的隔声量分别为
30.7 dB、30.8 dB、32.0 dB、33.6 dB 和 34.4 dB，工 33
况一与工况五最大差值为 3.7 dB。5 种工况在此频 32
率处出现一次隔声低谷，这主要是由于随着频率的 ᬦܦ᧚/dB 31
提高，地板结构的隔声特性进入了共振区，现给出 5 30
种工况部分窄带频程隔声量结果及部分模态图，如 29
图 15 所示，工况一的固有频率为 260 Hz，工况五的 28
固有频率为 267 Hz。为了进一步研究 250 Hz 处的 27
振动特性，设定相同的上下限，分析结构在 250 Hz 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4
ुভവ᧚/GPa
处的振速的不同，由图 16 所示，可知工况一在此频 (a) ᬦܦ᧚
65
65
E/GPa Overall/dB
60 0.5 67.4 60
0.6 68.0
0.7 68.4
55 0.8 68.3 55
ܦҪဋጟ/dB 50 ܦҪဋጟ/dB 50

45
40 45

35
40
0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4
30
100 200 400 800 1600 3150 6300 ुভവ᧚/GPa
1/3φᮠሮ˗ॷᮠဋ/Hz (b) ᣣ࠱ܦҪဋ
(a) ुভവ᧚ԫӑ(0.5~0.8 GPa)
图 13 250 Hz 处不同弹性模量隔声量与辐射声功率图
65 Fig. 13 Diagram of sound insulation and radiated sound
E/GPa Overall/dB
0.9 68.1 power with different elastic modulus at 250 Hz
60 1.0 67.7
1.1 67.3
1.2 67.0
55 1.3 66.7
1.4 66.5
1.5 66.3 60
ܦҪဋጟ/dB 50 1.7 66.0 55
66.2
1.6
1.8
65.8
45
E/GPa Overall/dB
1.9 65.7 50
40 2.0 65.5
2.1 65.4 45
2.2 65.3
2.3 65.2 ᬦܦ᧚/dB
35 2.4 65.1
2.5 65.0 40 E/GPa R w/dB
0.5 46.6
30 1.0 46.7
100 200 400 800 1600 3150 6300 35
1.5 47.3
1/3φᮠሮ˗ॷᮠဋ/Hz 2.0 48.1
30
(b) ुভവ᧚ԫӑ(0.9~2.5 GPa) 2.5 48.6
25
图 12 弹性模量变化 (0.5∼2.5 GPa) 对辐射声功率 100 200 400 800 1600 3150 6300
的影响 1/3φᮠሮ˗ॷᮠဋ/Hz
Fig. 12 Effect of elastic modulus change (0.5– 图 14 隔声量
2.5 GPa) on radiated sound power Fig. 14 Transmission loss