Page 129 - 应用声学2019年第5期

第 38 卷 第 5 期 李晨曦等： 飞机机体表面声压及舱内降噪优化设计 881

分布趋势是在机舱后部应急门到球面框区和应急 中，声源贡献量曲线在 1250 Hz 以上频段内几乎与
门下方靠近地板处声压最大，即在 8 区和 9 区声压 总输入声功率曲线重合，而在1250 Hz以下频段内 4
最大；高声压区在 3 区中后方和 4 区下方也有分布。 区壁板的贡献量稍高于声源贡献量。可见对 3 区的
对比图 1、图 14 发现，机体表面声压在 6 区和 7 区下
方较大。当机体表面声压通过肋板结构传入机舱 105
100
后，舱内壁板附近的近场声压分布与机体表面声压 95
90
85 ঴ܦԍጟ/dB
分布趋势类似。但舱内壁板近场声压的高声压区除 80
75
70
了6 区和 7 区下方以外，还增加了 8 区、9 区、3 区中 65
图 14 工况 1 的客舱中后段的声学模型线性总声压级
部以及4区下方。
仿真云图仅考虑蒙皮结构，无降噪声学包和内饰板
为分析 3 区、4 区、8 区、9 区的高声压区产生的
Fig. 14 Distribution of the simulated overall sound
原因，本文用声学模型分析了对应区域壁板的输入 pressure on the aircraft surface in the mid-after cabin
声功率，如图15所示。图15中，3区的输入声功率图 of operation condition 1, skin included only

10 0
঴ܦҪဋ
10 -1 ܦູ᠈࿹᧚
ᣥКܦҪဋ/W 10 -3
4 ӝܞ౜᠈࿹᧚
-2
10
-4
10
10
10 -5
-6
315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300 8000 10000
ᮠဋ/Hz
(a) 3ӝ
10 0
঴ܦҪဋ
ᣥКܦҪဋ/W 10 -2
ܦູ᠈࿹᧚
-1
10

10 -3
315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300 8000 10000
ᮠဋ/Hz
(b) 4ӝ
10 -1
঴ܦҪဋ
ᣥКܦҪဋ/W 10 -3
10
-2
ܦູ᠈࿹᧚
-4
10
10 -5
315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300 8000 10000
ᮠဋ/Hz
(c) 8ӝ
10 0
঴ܦҪဋ
ᣥКܦҪဋ/W 10 -2
-1
10
ܦູ᠈࿹᧚
-3
10
10 -4
315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300 8000 10000
ᮠဋ/Hz
(d) 9ӝ
图 15 3 区、4 区、8 区、9 区的输入声功率
Fig. 15 The simulated results of the power inputs on the Areas 3, 4, 8, and 9