Page 149 - 《应用声学》2020年第6期

第 39 卷 第 6 期 王栋等： 轻卡进气管的结构优化及其声学性能 943

D = 56.4

D=35.15

R=19.55
R=25.5

ӭͯ: NN
ӭͯ: NN
(a) ៈ૝ᑿ1ፇ౞ (c) ៈ૝ᑿ3ፇ౞

D = 56.4

ӭͯ: NN ӭͯ: NN
(b) ៈ૝ᑿ2ፇ౞ (d) ៈ૝ᑿ4ፇ౞
图 3 谐振腔结构图
Fig. 3 Cavity structure drawing

式 (2) 中：f 1 为谐振腔共振频率，Hz；c 为声速，m/s； 后的进气管几何模型图及声学仿真模型。在实际的
L c 为连接两者(谐振腔与进气管)的管道长度，m；V 气流进气口，存在着格栅，其对声场的影响较小，考
3
为谐振腔的容积，m ；S c 为连接两者的管道截面积， 虑到研究的方便性，模拟时将其忽略。
m 。
2
针对 125 Hz 频率的噪声，设计合理的谐振腔。
连接管的长度与直径分别为 85 mm、35 mm，由 ѣඡ԰ ѣඡ԰
ៈ૝ᑿ2
式 (2)计算可得，谐振腔的容积为2.121 L，将其命名
为谐振腔 1；同理针对 180 Hz、465 Hz、640 Hz 频率
ៈ૝ᑿ3
的噪声消除分别设计谐振腔2、3、4。
结合实际空间情况，综合考虑安装的方便性 ៈ૝ᑿ4
和美观性，设计出如下的谐振腔，具体结构如图 3
ៈ૝ᑿ1
所示。
ᤉඡ԰ ᤉඡ԰
2.3 进气管声学性能数值模拟及结果分析 (a) Ԕݽᤉඡኮ (b) ͖ӑՑᤉඡኮ
2.3.1 模型的建立
图 4 增加谐振腔前后的进气管几何模型图
(1) 几何模型的建立 Fig. 4 Geometric model diagram of inlet pipe be-
图 4 及图 5 分别为声场模拟时，增加谐振腔前 fore and after the cavity was added