Page 53 - 《应用声学》2022年第1期

第 41 卷 第 1 期 王韬等： 非圆化磨耗激励下高速列车转向架区域噪声边频带产生机理及影响 49

0 ∼ 1000 Hz频段内的轮轨噪声频谱特性，由于图中 明显增大，而过轨枕频率处的峰值则基本不变。对
曲线较多，为了便于比较规律，图 10(b) ∼ (e) 分别 于非圆化磨耗激励频率峰值两侧的边频峰值，当
给出了 578 Hz(非圆化磨耗激励频率)、133 Hz(过轨 非圆化磨耗幅值为 0.001 mm 时，基本上不存在
枕频率)、455 Hz(边频)和710 Hz(边频)处的轮轨噪 边频峰值，随着非圆化磨耗幅值的增加，其边频
声峰值。 峰值也随之增大。可以认为当非圆化磨耗幅值超
由图 10 可知，随着车轮非圆化磨耗幅值的增 过 0.005 mm 时，轮轨噪声会产生明显的频率调制
加，在非圆化磨耗激励频率处的轮轨噪声峰值也 现象。

140
0.030 mm 578 Hz
120
100 0.001 mm 455 Hz 710 Hz
ܦԍጟ/dB A) 60 133 Hz
80
40
20
0
-20
0 200 400 600 800 1000
ᮠဋ/Hz
(a) 0~1000 Hz
120 40
0.030 mm 578 Hz 0.030 mm
133 Hz
ܦԍጟ/dB A) 80 0.001 mm ܦԍጟ/dB A) 20 0.001 mm
100

60

40 0
560 570 580 590 600 120 124 128 132 136 140
ᮠဋ/Hz ᮠဋ/Hz
(b) 578 Hz (c) 133 Hz
70 90
445 Hz 710 Hz
65
80
ܦԍጟ/dB A) 55 ܦԍጟ/dB A) 70
60
50
60
45
40
50
35
30 40
432 436 440 444 448 452 456 460 700 704 708 712 716 720
ᮠဋ/Hz ᮠဋ/Hz
(d) 455 Hz (e) 710 Hz
图 10 非圆化磨耗幅值的影响
Fig. 10 Influence of the amplitude of polygonal wear

3.3 扣件刚度 律，图 11(b) ∼ (e) 分别给出了 578 Hz(非圆化磨耗
为研究扣件刚度对轮轨噪声调制边频带的影 激励频率)、133 Hz(过轨枕频率)、455 Hz(边频) 和
响，分别计算当扣件刚度为 20 ∼ 100 kN/m 时的 710 Hz(边频)处的轮轨噪声峰值。
轮轨噪声频谱特性，车轮直径为 0.83 m，非圆化磨 由图 11 可知，随着扣件刚度的增大，非圆化磨
耗阶次为 20 阶，幅值为 0.01 mm，列车运行速度为 耗激励频率处的轮轨噪声峰值减小，而过轨枕频率
300 km/h，轨枕间距为 0.625 m，计算结果如图 11 处的轮轨噪声峰值增大。对于非圆化磨耗激励频率
所示。其中，图11(a) 为 0 ∼ 1000 Hz 频段内的轮轨 峰值两侧的边频峰值，随着扣件刚度地增大也呈增
噪声频谱特性，由于图中曲线较多，为了便于比较规 大的趋势。