Page 82 - 《应用声学》2024年第1期

78 2024 年 1 月

呜” 异响明显减小。客观测试数据显示，临时增加 0.3
Base෴अܧ Z Ք૝ү
磁铁后，240 Hz“呜呜”异响降低了12 dB(A)，如图5
所示。油底壳 Z 方向振动由0.27 g 降低至了 0.20 g， 0.2 ෴अܧҫծᨡᆃ Z Ք૝ү
ҫᤴए/g
如图6所示。
20 80
0.1
70
16
60
50 0
12 40 0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500
௑ᫎ/s dB(A) Pa ᮠဋ/Hz

8 30
20 图 6 加磁铁前后油底壳底面振动变化
Fig. 6 Vibration changes before and after adding
4 10
magent
0
0 -10 怠 速 时 发 动 机 转 速 为 800 r/min， 在 机 油
0 100 200 300 400 500
ᮠဋ/Hz 泵 齿 轮 啮 合 过 程 中 存 在 240 Hz 的 激 励 频 率，
(800 r/min/60)×9×2 = 240 Hz。检查机油标尺
图 3 原始状态油底壳近场噪声
液位，当前液位在上刻度与下刻度之间约 1/2位置。
Fig. 3 Near-field noise of oil pan original state
为了测试验证当前液位下油底壳的约束模态，采用
20 80 LMS Test.Lab实验模态分析方法，采用锤击实验方
70 法进行含油状态的油底壳约束模态测试。分析带宽
16
60 2048 Hz，分辨率1 Hz。测试结果如表1所示。
50
12 表 1 油底壳模态频率测试结果
௑ᫎ/s 40 dB(A) Pa Table 1 Oil pan modal frequency test results

8 30
20 模态阶次 测试值/Hz 模态阶次 测试值/Hz
10 1 238 3 396
4
0 2 270 4 534
0 -10 怠速时机油泵激励频率 240 Hz 与当前液位下
0 100 200 300 400 500
ᮠဋ/Hz 油底壳模态频率接近 (238 Hz)，两者耦合，形成了
图 4 加磁铁后油底壳近场噪声 “呜呜”异响。
Fig. 4 Near-field noise of oil pan adding magent
2 油温及油液对噪声影响分析
80
70 2.1 机油温度对噪声振动影响分析
60
本文所研究怠速时 “呜呜” 异响有一个特点，即
50 其他条件不变情况下，发动机充分热机后，机油温度
ܦԍጟ/dB(A) 30 Base෴अܧᤃڤ٪ܦ 约 90 C 时，“呜呜” 异响相对冷机情况有明显改善。
40
◦
20
为分析机油温度对油底壳表面振动影响，将发动机
10
0 ෴अܧҫծᨡᆃᤃڤ٪ܦ 上 NVH 台架进行测试，外接机油温度传感器，在油
-10 底壳表面布置振动传感器，测试时保持发动机转速
-20
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 为怠速800 r/min。测试结果如表2所示。
ᮠဋ/Hz
机油黏度会随着温度的不同而变化，本文所研
图 5 加磁铁前后噪声变化 究车辆使用机油牌号为 5W-30，其不同温度下机油
Fig. 5 Noise changes before and after adding magent 黏度见表3。