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第 38 卷 第 3 期 胡莹等： 复合材料机身结构声学特性及影响参数分析 337

在VAOne软件中，利用Orthotropic Solid对结 差较小，在吻合效应以上频率差别较大。P1C1 与
构进行建模，并在结构两侧分别建立声空间子系统 P2C1 两种构型的传声损失测试的结果与 SEA模型

模拟发声室和接收室，利用扩散声场激励，如图 4 计算的结果全频段吻合较好，除了在 125 Hz，测
所示。结构的参数和损耗因子来自于文献 [6] 中的 试的结果明显能看出 P1C1 共振频率对应的隔声峰
数据。在VAOne软件中计算SEA模型的导纳、辐射 谷，但SEA分析法中因统计的原因不能显现共振频
效率和传声损失，并与文献 [6] 的结果对比，如图 5、 率。同时对比 P1C1 和 P2C1 的传声损失，加了长桁
图 6、图 7所示。 的P2C1隔声效果在某些频段比P1C1差。

2.0
P1C1_ ஡࿹஝૶
1.6 P2C1_ ஡࿹஝૶
P1C1_SEA
ᣣ࠱஍ဋ 1.2 P2C1_SEA
0.8

0.4
0
100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300 8000 10000
图 4 复材平板结构传声损失 SEA 模型 ᮠဋ/Hz
Fig. 4 The SEA model of the composite flat structure 图 6 结构 P1C1 和 P2C1 的辐射效率 SEA 与文献数据
对比
0.003
P1C1_஡࿹஝૶ Fig. 6 The comparison of the P1C1 and P2C1 radiation
0.025
P1C1_SEA
࠮ጪ/(mSs -1 SN -1 ) 0.020 35
efficiency between SEA and measurement data
0.015

0.010 30
25
0.005 20
100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300 8000 10000 ͜ܦ૯ܿ/dB

ᮠဋ/Hz 15 P1C1_஡࿹஝૶
图 5 结构 P1C1 的导纳 SEA 与文献数据对比 10 P2C1_஡࿹஝૶
P1C1_SEA
5 P2C1_SEA
Fig. 5 The comparison of the P1C1 mobility be- P1C1_௄ᬍܸᘙ౜ေ᝷
0
tween SEA and measurement data 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300 8000 10000
从图 5 可以看出，P1C1 的导纳文献给出的数 ᮠဋ/Hz
据是 0.02 m/s/N，SEA 模型计算的结果是 0.0204
图 7 结构 P1C1 和 P2C1 的传声损失 SEA 与文献数据
m/s/N，两种结果吻合；P2C1 的导纳文献中没有给 对比
出数据，因此这里不予对比。 Fig. 7 The comparison of the P1C1 and P2C1 trans-
从图 6 可以看出，两种构型的辐射效率测试 mission loss between SEA and measurement data
结果与 SEA 模型计算的结果在中低频段吻合较好，
4000 Hz 以上稍有差别，但最大辐射对应的频率一 3 复材曲板结构隔声性能分析
致，说明结果计算有效；另外，对比P1C1与P2C1的
辐射效率发现，加了长桁以后，P2C1 的辐射效率明 与平板结构相比，曲板结构因为有曲率的存在，
显比 P1C1 大，这说明增加了长桁相当于增加了结 环频率会影响结构的传声损失，而且在实际飞行中，
构刚度，辐射效率增大。 因巡航状态时内外部空气的压差也会影响结构的
从图 7 可以看出，利用无限大薄板理论和 SEA 传声损失，为区别不同因素对结构传声损失的影响
模型计算 P1C1 的传声损失在吻合效应以下频率误 效果，因此本节对复材曲板进行 SEA 建模分析，以