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340 2019 年 5 月

10 1 50
దԍࣀ 45 దԍࣀ
௄ԍࣀ 40 ௄ԍࣀ
10 0 35
30
ᣣ࠱஍ဋ ͜ܦ૯ܿ/dB 25
20
-1
10
15
10
5
10 -2 0
50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300 8000 10000 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300 8000 10000
ᮠဋ/Hz ᮠဋ/Hz
(a) ᣣ࠱஍ဋ (b) ͜ܦ૯ܿ

图 11 压差对曲板的辐射效率与传声损失的影响
Fig. 11 The comparison of the radiation efficiency and transmission loss between the pressurized and
unpressurized curved panels

10 -3 10 -3
10 -4 10 -4
10 -5 10 -5
ᣥКҪဋ/W 10 -6 ᣥКҪဋ/W 10 -6
-7
-7
10
10
-8
10
10
-8
᠏᧚ࠀ॥͜᤬
᠏᧚ࠀ॥͜᤬
10 -9 ঴ᑟ᧚ 10 -9 ঴ᑟ᧚
10 -10 ౜С૝͜᤬ 10 -10 ౜С૝͜᤬
10 -11 10 -11
50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300 8000 10000 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630 800 1000 1250 1600 2000 2500 3150 4000 5000 6300 8000 10000
ᮠဋ/Hz ᮠဋ/Hz
(a) ௄ԍࣀ (b) దԍࣀ
图 12 压差对声场输入功率影响
Fig. 12 The comparison of the input power between the pressurized and unpressurized curved panels
在环频率以下，巡航状态的复材壁板传声损失复传 加长桁之后，曲板的辐射效率显著增大，增加隔框
声损失低于地面状态的传声损失。这一现象说明， 之后，辐射效率略有下降，但基本与增加长桁时的
针对复材壁板，如何提高低频的隔声性能是值得思 保持一致；增加长桁、隔框之后，曲板的传声损失在
考的问题。 400 Hz 以下和 1600 Hz 以上明显增大，说明增加长
为进一步说明压差对隔声性能的影响，图12给 桁与隔框之后，曲板质量增大，传声损失增大符合质
出了有无压差壁板对声场的输入功率，从图12中可 量定律。但在 400∼1600 Hz 的中频区域，传声损失
以看出，有压差时，声场的输入能量主要来源于板共 变化不大。

振传递的能量，质量定律不再起主导作用。
4 复材机身结构声学性能研究
3.3 长桁、隔框对传声损失的影响
在以上分析的复材曲板基础上，考虑长桁和隔 通过以上对复材平板和曲板的分析，说明曲率、
框的影响。在 SEA 中，以加筋板的形式定义复材曲 压差、长桁和隔框都对结构的辐射效率和传声损失
板，将长桁、隔框的截面惯性矩以梁的形式进行参 有明显影响，本节以复材机身结构为研究对象，取飞
数设置，对于分布不均匀的长桁和隔框间距，按照平 机等值段部分区域进行分析，将舱段等效成圆柱壳

均间距的方法加载。 体，利用SEA建模，其中壳体半径为2950 mm，舱段
图13给出了增加长桁、隔框前后曲板的辐射效 长度为 10 m，舱段内外分别建立声空腔子系统。结
率与传声损失的对比曲线。从图 13 中可以看出，增 构阻尼损耗因子采用复材壁板曲板测试的结果。