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350 2019 年 5 月

解决的方法除了隔振，比较彻底的措施是控制好燃 由于止回阀关闭时发生水击作用，图 11 中的测试
油泵这一主要激励振源：可通过适当改变燃油泵的 结果表明产生了 128 Hz 为主要频率的噪声，而燃
工作转速，以改变其工作基频，从而避免共振。如图 油中的声速约为 1500 m/s，那么声波的波长则为
13 所示，或在止回阀上追加弹簧，或调节已有弹簧 11.8 m；燃油出口和入口的距离约为 6 m，即约为波
的刚度等参数，缓解燃油流速的急剧变化 [9] 。 长的 1/2，当回油和吸油的压力相位相反时 [10] ，这
个时候就产生了脉动噪声现象。
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图 15 燃油泵脉动噪声及其频率的说明图
图 13 燃油泵止回阀弹簧所在位置示意图
Fig. 15 Diagram of pulsation noise and frequency
Fig. 13 Fuel pump check valve’s spring diagram
of fuel pump
2.2 燃油泵脉动噪声发生机理
2.3 燃油泵脉动噪声评价和改善效果
汽车燃油泵内止回阀的作用是发动机熄火时，
根据上述对燃油泵单品状态的噪声振动测试
燃油管中剩余的油不会倒流回燃油箱；另一方面，发
结果分析，推定其对整车状态下的怠速噪声将产生
动机再次点火时喷油器不会断油。止回阀的开关靠
重要影响，故可通过进一步测量和对比竞品车的燃
燃油流动产生压力开启或关闭，燃油压力需要止回
油泵噪声实力，然后设定性能开发目标值，最后向供
阀来保持。但若因止回阀开关未能及时关闭导致燃
应商提出需要管控好零件噪声振动性能的建议，从
油压力急剧增加，可能会产生所谓的水击作用，如
而在零部件供应的源头上确保整车状态下的舒适
图 14上方所示，燃油管路内的燃油流速随时间亦急
性品质。
剧变化，产生气泡和噪声。解决的方案之一是在止
如表2所示，在燃油泵单品的噪声改善方面，新
回阀上追加弹簧，缓解或消除水击作用，这个弹簧的
试样噪声值约为 51 dB(A)，相对于原试样噪声有了
作用类似于前述燃油轨内的阻尼器效果，都是为了
约3 dB(A) 的改善，但比竞品车试样约47 dB(A) 的
解决燃油类液体的脉动噪声问题。
平均水平，仍有约4 dB(A) 的差距。
如图 15 所示，在怠速工况下，喷油器吸油时，
2
振动方面，改善之后的振动值约为 1.30 m/s ，
2
相对于原试样约有 0.2 m/s 的改善，但比竞品车
2
2
约 0.75 m/s 的数值，还有约 0.6 m/s 的较大改善
空间。
响度方面，改善后响度值约为 3.3 sone，比原试
样有了0.5 sone的较大改善，但与竞品车约2.8 sone
(a) ൣڀ᫙नТТ᫇णᤍ௑ ื᧚ফқܙҫ ඵѤͻၹᣗܸ 的水平，还需缩小0.5 sone的差距。

表 2 促发电压 12 V 条件下燃油泵的噪声振动指标
Table 2 Noise and vibration performance in-
dexes of fuel pump in the condition trigger
voltage 12 V

(b) ൣڀ᫙ʽᤝҫुዔՑ ڀื˨ҒनТТ᫇ ื᧚ሷࠀ ඵѤဘ៶ళѣဘ 燃油泵 评价指标
试样来源 声压级/dB(A) 振动加速度/(m·s −2 ) 响度/sone
图 14 止回阀在有无水击现象情况下的燃油流量变
化对比 原试样 54 1.50 3.8
Fig. 14 Fuel flow variation of check valve with 新试样 51 1.30 3.3
water shock phenomenon or not 竞品车 47 0.75 2.8