Page 126 - 《应用声学》2021年第3期

444 2021 年 5 月

50 50
x/ x/⊲
d 1¹3=0.02 d 1¹3 =0.02
40 d 1¹3=0.03 40 d 1¹3=0.03
d 1¹3 =0.04 d 1¹3=0.04
͜ܦ૯ܿ/dB 30 ͜ܦ૯ܿ/dB 30

20
20
10 10

0 0
0 500 1000 1500 0 500 1000 1500
ᮠဋ/Hz ᮠဋ/Hz
(a) ࣳᐏവی (b) ˙ᐏവی

图 3 两种模型不同管径传声损失
Fig. 3 Sound transmission loss of the two models with different pipe diameters

50 50
x/ x/⊲
40 d ¹ =0.05 40 d ¹ =0.05
d ¹ =0.05/ 2 30 d ¹ =0.05/ 2
͜ܦ૯ܿ/dB 20 d ¹ =0.05/ 3 ͜ܦ૯ܿ/dB 20 d ¹ =0.05/ 3
30

10 10

0 0
0 500 1000 1500 0 500 1000 1500
ᮠဋ/Hz ᮠဋ/Hz
(a) ˙ᐏവی (b) ࣳᐏവی

图 4 两种模型不同管数传声损失
Fig. 4 Sound transmission loss of the two models with different number of the tube

表 1 10 分支管模型物理尺寸
Table 1 Physical dimensions of 10 branch tube model

分支管 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
分支管长 l/m 0.50 0.47 0.44 0.41 0.38 0.35 0.32 0.29 0.26 0.23
一阶固有频率 f r /Hz 343 365 390 418 451 490 536 591 660 746

2.2 管长对传声损失的影响 为了更清楚展示出管径改变的计算结果，选
探究管长对半波长管传声损失的影响，同样主 择 10 分支管模型进行计算，并通过式 (15) 计算相
管横截面积不变 (主管管径 D = 0.1 m)，分支管管 应的固有频率，各分支管的长度和固有频率如表 1
径保持不变。从 2.1 节管径对传声损失影响的结果 所示。
可知，当主管管径已知，分支管管径的增加可以拓 由理论模型可知，无论是串联模型还是并联模
宽消声频率，因此为了获得更好的消声效果，所以 型，固有频率都是由分支管的长度决定的，所以将串
选择分支管管径为 d = 0.05 m，支管间的距离为 联和并联模型在不同管长下的传声损失计算结果
x = 0 m或者x = 0.1 m。 进行对比，计算结果如图5所示。