Page 50 - 《应用声学》2025年第3期

584 2025 年 5 月

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0 1 2 3 4 5 6 7 8 0 1 2 3 4 5 6 7 8
ನవ஝/10 4 ನవ஝/10 4
(a) Ԕݽ٪ܦηՂ (a) Ԕݽ٪ܦηՂ

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0 1 2 3 4 5 6 7 8 0 1 2 3 4 5 6 7 8
ನవ஝/10 4 ನవ஝/10 4
(b) FxlogLMSካข଍҄Ցᄊ൵႑٪ܦ (b) FxlogLMSካข଍҄Ցᄊ൵႑٪ܦ

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ನవ஝/10 4 ನవ஝/10 4
(c) FxCLLMAካข଍҄Ցᄊ൵႑٪ܦ (c) FxCLLMAካข଍҄Ցᄊ൵႑٪ܦ
图 5 Case 2 的结果 图 6 Case 3 的结果
Fig. 5 Results of Case 2 Fig. 6 Results of Case 3

强度下的性能都优于FxlogLMS算法；与FxlogLMS 是该变电站的航拍图，该变电站位于居民小区中间。
算法相比，FxCLLMA算法在 Case 2 和Case 3 两种 变电站共有主变压器两台，每个变压器均有一组通
情况下都有更大的噪声衰减量，然而，在 Case 1 风窗，每组通风窗有近似大小的出口5 个，如图 8(a)
时，FxCLLMA算法的优势已经不够明显，其原因是 所示。两台主变压器和电抗器等设备产生稳态噪
Case 1 的噪声冲击性更强，基于对数阶矩的代价函 声，居民投诉情况时有发生，需要治理。如图 8(b)
数FxlogLMS算法理论上更为合理。 所示，在现场同步采集通风窗和主变压器位置的噪

2.2 实际变电站噪声 声信号用于算法验证，其中主变压器位置采集的信
为了进一步验证 FxCLLMA 算法在真实噪声 号用作参考信号，通风窗处一点处的信号用作误差
环境下的有效性，对实际变电站噪声进行采集。图 7 信号。