Page 10 - 《应用声学》2023年第1期

6 2023 年 1 月

-8 θ 2 = 5 的扬声器布置，这种趋势更为明显，同时相
◦
-10 比 0.1∼10 kHz 频率范围，0.1∼1.5 kHz 频率范围内
θ =-5° θ =5° 需要的平均功率更高。例如，对于 θ S = 90 的虚拟
໚ฉ٨ᄊҪဋ/dB -14 θ  =-15° 源，θ 1 = −5 、θ 2 = 5 和 θ 1 = −30 、θ 2 = 30 扬声
◦
-12
θ  =15°
◦
◦
◦
◦
器布置所需要的功率分别是 −4.2 dB 和 −16.2 dB，
-16
-18 两者相差了12 dB。
θ =-30° 图 4(b) 是第二组扬声器布置的结果。可以看
θ  =30°
-20 出，与对称布置比较，非对称的布置对同侧虚拟源的
-90 -60 -30 0 30 60 90
ᘿલູᄬಖவՔ/(O)
(a) ኄʷጸ
-5
-8
θ  =-30° θ  =30° θ  =-15° θ =-5°
-10 -10 θ =5°
θ  =-15° θ  =45° ໚ฉ٨ᄊҪဋ/dB θ  =15°
໚ฉ٨ᄊҪဋ/dB -14 -15
θ  =0° θ  =60°
-12
-20
-16
θ =-30°
θ =30°
-18
-90 -60 -30 0 30 60 90
-20 ᘿલܦᮃᄬಖவՔ/(O)
-90 -60 -30 0 30 60 90
(a) ኄʷጸ
ᘿલູᄬಖவՔ/(O)
(b) ኄ̄ጸ
-5
θ  =-30° θ  =30°
-8
θ  =-15° θ  =45°
θ  =-30° θ  =30°
-10 -10 θ  =0° θ  =60°
θ  =-15° θ  =30°
໚ฉ٨ᄊҪဋ/dB -14 ໚ฉ٨ᄊҪဋ/dB -15
θ  =0° θ  =30°
-12
-20
-16
-18
-90 -60 -30 0 30 60 90
-20 ᘿલູᄬಖவՔ/(O)
-90 -60 -30 0 30 60 90
(b) ኄ̄ጸ
ᘿલູᄬಖவՔ/(O)
(c) ኄʼጸ -5
θ =-30° θ =30°
图 3 0.1∼10 kHz 频率范围，3 组扬声器布置的滤 θ =-15° θ =30°
波器响应平均功率 -10 θ =0° θ =30°
Fig. 3 Filter response average power of three ໚ฉ٨ᄊҪဋ/dB
groups of loudspeaker configuration in the fre- -15
quency range of 0.1–10 kHz
-20
由于1.5 Hz以下的低频双耳时间差(Interaural
time difference, ITD) 是扬声器重放中虚拟源侧向 -90 -60 -30 0 30 60 90
定位的主导因素，进一步对 0.1∼1.5 kHz 频率范围 ᘿલູᄬಖவՔ/(O)
(c) ኄʼጸ
内 3 组扬声器布置的滤波器响应平均功率进行分
图 4 0.1∼1.5 kHz 频率范围，3 组扬声器布置的滤
析，结果如图 4 所示。图 4(a) 是第一组扬声器布置
波器响应平均功率
的结果。与前面有类似结果，对于同一扬声器布置，
Fig. 4 Filter response average power of three
随着目标虚拟源偏离正前方 θ S = 0 而趋向侧向 groups of loudspeaker configuration in the fre-
◦
θ S = ±90 ，需要的平均功率增加。对于 θ 1 = −5 、 quency range of 0.1–1.5 kHz
◦
◦