Page 98 - 《应用声学》2020年第6期

892 2020 年 11 月

210 180
160
180 ѭҐҧF x ѭҐҧF x
ѭҐҧF y ѭҐҧF y
140
150 ѭҐҧF z ѭҐҧF z
120
ѭҐҧ/N 120 ѭҐҧ/N 100
80
90
60
60
40
30
20
0 0
0 1 2 3 4 5 6 7 8 0 2 4 6 8
᧔ನ௑ᫎ/s ᧔ನ௑ᫎ/s
(a) ॲጻ౞ᨾҐ (b) ᡔܦॲጻ౞ᨾҐ
图 15 两种铣削方式下的切削力
Fig. 15 The cutting force of the two milling methods

᪫݀Z100:T500 50.0 mm ᪫݀Z100:T500 50.0 mm
(a) ັᆮܒ༠ཤࡆ۽ (b) ັᆮܒӑല༠ཤࡆ۽
图 16 加工工件表面形貌
Fig. 16 Surface morphology of work-piece

L: 77.491 R: 76.810 L: 107.441 R: 106.787
CA͇Ḥ77.150 CA͇Ḥ107.114

(a) ັᆮܒ༠ཤࡆ۽ (b) ັᆮܒӑല༠ཤࡆ۽
图 17 工件表面的水滴接触角
Fig. 17 Water contact angle of work-piece surface
路法和传输矩阵法，获得了斜槽式纵扭复合超声变
5 结论
幅杆和圆柱立铣刀的频率方程，并通过“不动点” 迭
(1) 基于纵扭复合超声微织构刀具的运动特征， 代法求解计算，实现系统超声振动。
并应用数学仿真计算，获得了加工工件表面织构的 (3) 分别对研发的纵扭复合超声微织构铣削系
微观形貌。 统进行有限元分析 (即：模态分析和谐响应分析) 和
(2) 基于 “半波长” 叠加原理，分别应用等效电 试验测试(即：阻抗分析和振幅测量测试)，发现该系