Page 73 - 《应该声学》2022年第2期

第 41 卷 第 2 期 杜明龙等： 空调室外机钣金结构辐射噪声分析与优化 241

(2) 中隔板的压型构造复杂，且安装冷媒循 弹性，降低中隔板直接向整机背部的辐射噪声。
环系统元器件，故仅在中隔板的整个背部面贴附
4.3 整机噪声试验验证
2 mm 阻尼材料溴代丁基橡胶，利用阻尼材料的黏
应用背板、前面板、中隔板的改善措施，搭建实
3.000 验样机，开展整机噪声实验验证，测试 400 Hz 以内
2.667
2.333 的频谱 (如图13所示)发现：优化后整机异常两倍频
2.000
1.667 明显改善，176 Hz频率下的噪声峰值从55.74 dB(A)
1.333
1.000 降低至45.11 dB(A)，峰值减小10 dB(A)左右。
0.6667
0.3333
0
(a) ᑀ౜ॎ᠂͖ӑፇ౧

(b) ᑀ౜ʼ፥വی

图 11 背板形貌优化结果与三维模型
图 12 前面板凸包压型示意图
Fig. 11 Topography optimization result of natural
Fig. 12 The beads diagram of the front panel
frequency and 3D model of the back plate
60.00 1.00
Curve 176.00 Hz
55.74 dB(A)
45.11 dB(A)

dB(A) Amplitude
Pa

F AutoPower beimian (A) 20200603 ҄བྷੳᮠ 88 Hz
F AutoPower beimian (A) 20200927 ҄བྷੳᮠ88 Hz ఞ૱ழԍیԒᨃ᧛0.6
176.00
-40.00 0
0
Hz 400.00
图 13 钣金框体优化前后频谱对比图
Fig. 13 Spectrum comparison of before and after optimization of metal shell
5 结论 中隔板共振；基于形貌优化技术，优化背板的压型，
同时中隔板共振局部位置贴附阻尼，使两倍频异常
本文针对空调室外机在 5280 r/min 转速下两 峰值从 55.74 dB(A) 降低至 45.11 dB(A)，有效地改
倍频异常高的问题，建立双转子压缩机吸排气两倍 善钣金辐射的 “嗡嗡” 噪声。后续可在激励源提取、
频扭转力矩的计算模型，获得不同压缩机频率下两 整机振动频率响应仿真、间接边界元仿真环节深入
倍频的激振力矩；基于模态线性叠加法，建立室外机 开展模型校核，提高计算工作的精度。
整机的有限元模型，施加两倍频扭转力矩，计算钣金
框体的频率响应，经过整机钣金框体模态测试校核，
参 考 文 献
确定整机两倍频高是钣金共振引起的；将钣金框体
[1] 刘林芽, 秦佳良, 雷晓燕, 等. 基于声传递向量法的槽形梁结构
的频响结果导入声学仿真软件，应用间接边界元法
低频噪声研究 [J]. 振动与冲击, 2018, 37(19): 132–138, 152.
计算框体各部位相对于测点的贡献量，确定背板与 Liu Linya, Qin Jialiang, Lei Xiaoyan, et al. Low fre-